Проектирование стропильных конструкций
До выполнения индивидуального задания необходимо изучить по учебни- кам особенности проектирования стропильных конструкций одноэтажных про- мышленных зданий и быть готовым к ответам на следующие вопросы:
1. Разновидности типов стропильных конструкций для одноэтажных про- мышленных зданий.
2. Рекомендуемые пролеты для балок и ферм в покрытиях одноэтажных промышленных зданий.
3. Стропильные балки покрытий. Основные принципы их расчета и конст- руирования.
4. Сегментные раскосные фермы. Основные принципы их расчета и конст- руирования.
5. Безраскосные арочные фермы. Основные принципы их расчета и конст- руирования.
6. Перераспределение усилий в статически неопределимых стропильных балках и фермах.
7. Преимущества и недостатки различных типов стропильных конструкций. Общие методические указания. В автоматически сформированных ЭВМ заданиях предлагается запроектировать стропильную конструкцию в виде: двухскатной решетчатой балки (БДР), или сегментной раскосной фермы (ФС)
или безраскосной арочной фермы (ФБ).
Требуется самостоятельно рассчитать элементы стропильной конструкции только по предельным состояниям первой группы. При расчете прочности нижнего пояса балки БДР и арочной фермы ФБ по наклонным сечениям и рас- четах опорных узлов величина потерь предварительного напряжения принима- ется приблизительно равной 0,3 σsp.
Расчеты нижнего пояса стропильной конструкции по трещиностойкости
выполнит ЭВМ. Если не будут удовлетворены требования по ширине раскры- тия трещин, то можно при повторных проверках изменить параметры напря- гаемой арматуры, величины начального предварительного напряжения армату- ры и передаточной прочности бетона. При расчете трещиностойкости ЭВМ принимает механический способ натяжения арматуры на упоры, расстояние между которыми назначается на 1 м больше номинального пролета, и условия твердения бетона – тепловая обработка при атмосферном давлении.
В результатах статического расчета стропильной конструкции, напечатан- ных ЭВМ, суммарные усилия соответствуют полному значению снеговой на- грузки. Для всех типов стропильных конструкций рекомендуется построение
эпюр усилий N, M и Q для определения наиболее опасных нормальных и на- клонных к продольной оси расчетных сечений элементов конструкций.
Для выполнения статического расчета стропильных конструкций без ЭВМ рекомендуется пользоваться табличными значениями усилий в расчетных сече- ниях от единичных воздействий по приложениям VI – X.
Особенности проектирования каждого типа стропильной конструкции из- ложены в методических указаниях к примерам.
Двухскатная решетчатая балка
Методические указания. Конструкция двухскатной решетчатой балки представляет собой статически неопределимую систему (многоконтурную ра- му), усилия в элементах которой вычислены ЭВМ или с помощью таблиц. В за- дачу проектирования входят расчет прочности сечений основных элементов балки и конструирование арматуры.
Размеры сечений принимаются в соответствии с назначенным типом опа- лубочной формы при компоновке поперечной рамы по приложению VI.
При расчете и конструировании продольной арматуры следует учитывать, что армирование всех элементов балки может быть несимметричным, но посто- янного сечения по длине элемента; диаметр стержней сжатой арматуры должен
быть не менее 10 мм; диаметр стержней растянутой ненапрягаемой арматуры должен быть не менее 8 мм с учетом заданного класса арматурной стали.
Поперечная арматура принимается класса В500.
Для примера возьмем следующие исходные данные, напечатанные ЭВМ:
Tип стропильной конструкции и пролет.. БДР-18 Kласс бетона предв. напряж. конструкций. B40 Kласс арм-ры сборных ненапр. конструкций A400 Kласс предв. напрягаемой арматуры.... A600
Решение. Воспользуемся результатами статического расчета балки, при- веденными на рисунке 6.
Для анализа напряженного состояния элементов решетчатой балки по- строим эпюры усилий N, М и Q от суммарного действия постоянной и снеговой нагрузки (снеговая I), как показано на рисунке 7. Согласно эпюрам усилий N и М, наиболее неблагоприятные сочетания усилий для расчета прочности нор- мальных сечений верхнего и нижнего поясов балки имеем в контуре с сечения- ми 3,4 и 11,12, а для расчета прочности наклонных сечений в поясах опасными будут сечения в контуре 1,2 и 9,10. Для конструктивного расчета стоек следует проанализировать напряженное состояние в сечениях 17 – 24 с учетом двух схем загружения снеговой нагрузкой. Так, для стойки 17 – 18 наиболее опас- ным будет сечение 18 при первой схеме загружения снеговой нагрузкой, а для
стойки 23 – 24 сечение 24 при второй схеме загружения снеговой нагрузкой.
Характеристики бетона и арматуры для стропильной балки. Бетон класса В40, Rb = 22,0 МПа, Rbt =1,40 МПа.
Продольная рабочая напрягаемая арматура класса А600, Rs,n =600 МПа;
Rs =520 МПа.
Продольная рабочая ненапрягаемая арматура класса А400, Rs =350 МПа, Rsс =350 МПа. По таблице IV.1 приложения IV для элемента без предваритель- ного напряжения с арматурой класса А400 находим ξR = 0,533 и αR = 0,391.
Поперечная рабочая арматура класса В500, Rsw =300 МПа. Назначаем величину предварительного напряжения арматуры:
σsp = 500 МПа < 0,9 Rs,n= 0,9·600=540 МПа, и более 0,3 Rs,n = 0,3·600=180 МПа,
т.е. требования п. 9.1.1[5] удовлетворяются.
Принимаем σ’sp = σsp =500 МПа.
Назначаем передаточную прочность бетона Rbp= 25 МПа, удовлетво- ряющую требованиям п. 6.1.6 [5].
Рис. 7. Схема расположения сечений и эпюры усилий в балке
Расчет элементов нижнего пояса балки. Сечение 12, нормальное к про- дольной оси элемента (рис. 8, а) N = 986,0 кН, М = 22,02 кН·м
.
Рис. 8. К расчету прочности сечений нижнего пояса балки: а – для определения площади продольной арматуры; б – к проверке прочности по наклонным сечениям
Расчет прочности выполняем согласно п. 3.70[7] c уточнением для предва- рительно напряженного элемента. Вычисляем эксцентриситет продольной силы е 0 = М / N= 22,02 / 986,0 = 0,0223 м = 22,3 мм. Эксцентриситеты арматур Sp и S'р соответственно равны:
е' = е 0 + h / 2 − а'р = 22,3 + 300 / 2 − 60 = 112,3 мм;
е = − е 0 + h / 2 − ар = −22,3 + 300 / 2 − 60 = 67,7 мм.
Так как е’ = 112,3 мм < h 0 − а'р = 240 − 60 = 180 мм, то продольная сила приложена между равнодействующими усилий в арматуре Sp и S'р и требуемые площади арматур вычисляем по формулам (3.138) и (3.139) [7]:
Asp=Ne' /[ γs 3 Rs (h 0− а'р)] = 986,0·103·112,3/[1,1·520(240 − 60)] = 1075 мм2;
где γs 3 = 1,1 (см. п. 3.9 [9]).
Принимаем 3Ø22A600, Asp,fact = 1140 мм2.
A'sp=Ne /[ γs 3 Rs (h 0− а'р)] = 986,0·103·67,7/[1,1·520(240 − 60)] = 648 мм2;
Принимаем 2Ø22A600, Asp,fact = 760 мм2.
Выполняем расчет прочности наклонного сечения нижнего пояса балки в наиболее загруженном элементе между расчетными сечениями 9 и 10 (см. рис.
3.7 и 3.8, б) в соответствии с п. 3,34 [9] c учетом указаний п. 3.71 [7] на дейст- вие поперечной силы Q = 28,4 кН.
Расчет выполняем с учетом наличия продольной растягивающей силы N =
=873,35 кН и усилия обжатия от напрягаемой арматуры, расположенной в наи- более растянутой зоне Р = σ sp 2 Asp =350 ·1140=399000 Н =399,0 кН, где σ sp 2=
=0,7σ sp = 0,7·500 = 350 МПа, (коэффициент 0,7 учитывает, что полные потери
предварительного напряжения приблизительно будут равны 0,3 σsp).
Примем поперечное армирование по конструктивным соображениям в ви- де замкнутых двухветвевых хомутов из арматуры диаметром 4 мм класса В500 с максимальным конструктивным шагом sw = h 0/2 =240/2 =120 мм (Asw =2·12,6=
= 25,2 мм2, Rsw = 300 МПа).
Определим коэффициент φnt по формуле (3.143) [7], принимая:
А= bh = 200 · 300 = 60000 мм2:
φnt
= 1 +
N - P
1,5 RbtA
= 1 + 873350 - 399000 = 4,765.
1,5 ×1,4 × 60000
Вычисляем величины Mb и qsw:
Mb = 1, 5Rbtbh 2 / φ
= 1,5·1,4·200·2402/ 4,765 = 5,007·106Н·мм;
0 nt
qsw = RswAsw / sw = 300·25,2/120 = 63,0 Н / мм.
Поскольку qsw > 0,25 Rbtb/ φnt = 0,25 ·1,4·200/4,765=14,69 Н / мм, то Mb не корректируем.
Находим Qb,min = 0,5 Rbtbh 0/ φnt = 0,5·1,4·200·240/4,765 =7051 H = =7,05 кН.
Так как поперечная сила не изменяется по длине элемента, принимаем длину проекции наклонного сечения равной длине элемента с =700 мм < 3 h 0=
= 3·240 = 720 мм. Тогда с 0= с = 700 мм > 2 h 0 = 2·240 = 480 мм, т.е с 0 = 480 мм.
Находим Qb=Mb / с = 5,007·106/ 700=7153 Н = 7,15 кН > Qb,min = 7,05 кН;
Qsw= 0,75 qswс 0 = 0,75·63,0·0.48 = 22,68 кН.
Таким образом, предельная несущая способность нижнего пояса балки в наиболее опасном наклонном сечении будет равна:
Q = Qb + Qsw = 7,15 + 22,68 = 29,83 кН > Q = 28,4 кН,
следовательно, прочность нижнего пояса балки на действие поперечной силы обеспечена. Требования п. 3.36[9] также выполняются, поскольку:
sw,max=
R bt bh 02 / Q =
1,4·200·2402
/ (28,4·103) = 567 мм > sw = 120 мм.
Расчет элементов верхнего пояса балки. Сечение 4, нормальное к про- дольной оси элемента (рис. 9, а), N = 992,37 кН, М = 48,65 кН·м.
Расчетная длина в плоскости балки, согласно таблице IV.10 приложения IV, будет равна l 0= 0,9·1,5=1,35 м. Так как l 0/ h= 1350 / 420 = 3,21 < 4, то расчет ведем без учета прогиба элемента.
Рис. 9. К расчету прочности сечений верхнего пояса балки:
а – для определения площади продольной арматуры;
б – к проверке прочности по наклонным сечениям
Находим e 0 = M/N = 48,65/992,37 = 0,049 м = 49 мм. Поскольку случайный эксцентриситет еа = h / 30 = 420 / 30 = 14 мм < е 0= 49 мм, то оставляем для рас- чета е 0 = 49 мм. Тогда эксцентриситет продольного усилия относительно арма- туры S будет равен е = еа + (h 0− а') / 2 = 49 + (380 − 40) / 2 = 219 мм.
Требуемую площадь сечения продольной рабочей арматуры класса А400 (Rs = Rsc= 350 МПа, ξR = 0,533 и αR = 0,391) определим согласно п. 3.60 [7] по формулам (3.102) и (3.103):
Ne - α R bh 2
|
992,37 ×10 3 × 219 - 0,391× 22 × 200 × 380 2
=
= -261 мм2 < 0;
Rsc
(h 0
- a ')
350(380 - 40)
|
|
|
Rs
= 0,533 × 22 × 200 × 380 - 992,37 ×10
+ 0 = -289 мм2 < 0.
Принимаем в сжатой и растянутой зонах конструктивное армирование по
2Ø10А400,
A 
= A ' = 157 мм2 > μmin = 0,001 bh 0=0,001·200·380=76 мм2.
Расчет выполняем согласно пп. 3.41 и 3.52 [7]. Находим коэффициент φn 2
по формуле (3.84) [7]:
N æ N ö æ ö
|
- 4ç ÷
= 1+3 879,94 - 4ç879,94 ÷
= 1+1,099 - 0,5366 = 1,562,
|
b
ç ÷
è b ø
2402,4
è 2402,4 ø
где Nb= 1,3 RbA =1,3·22·200·420=2402,4·103 Н =2402,4 кН > N =878,94 кН.
Проверим условие (3.64) [7]:
2,5 Rbtbh 0 = 2,5·1,4·200·380 = 266·103 Н = 266 кН > Q = 41,98 кН,
т. е. условие выполняется.
Проверим условие (3.65) [7], принимая максимальное конструктивное значение с = 700 мм:
|
/ 700 =
=135,3 ·103Н=135,3 кН > Q= 41,98 кН,
т. е. и второе условие выполняется. Следовательно, прочность наклонного сечения обеспечена без поперечной арматуры.
С учетом конструктивных требований для сжатых элементов принимаем поперечную арматуру для верхнего пояса балки диаметром 4 мм класса В500 с шагом, равным 15 d = 15 ·10 = 150 мм.
Расчет стоек балки. Стойки решетчатой балки рассчитываются на небла- гоприятные сочетания усилий N и М без учета длительности действия нагрузок, так как всегда l 0/ h < 4. Для примера рассмотрим порядок определения площади сечения продольной арматуры в сжато-изогнутой стойке 17 −18 (рис. 10), N =
=2,21 кН, М = 18,70 кН·м, − М = −8,89 кН·м.
Рис. 10. К расчету прочности сечения стойки 17–18
Сначала определим сечение продольной рабочей арматуры у наиболее рас- тянутой грани (слева) при действии изгибающего момента М= +М = 18,70 кН·м. Вычисляем эксцентриситеты е 0 и е:
е 0 = M/N = 18,70 /2,21 = 8,461м = 8461 мм;
е = e 0 + (h0 − а')/2 = 8461 + (460 − 40)/2 = 8671 мм.
Расчет сечения несимметричной продольной арматуры выполняем по формулам (3.102) и (3.107) [7].
|
|
Ne - ξR R bh 2
2,21×10 3 ×8671- 0,391× 22 × 200 × 460 2
=
= -2346 мм2 < 0.
Rsc
(h 0
- a ')
350(460 - 40)
|
A ' < 0,
то расчет ведем без учета сжатой арматуры.
тогда:
ξ = 1 -
1 - 2 α m
= 1 -
1 - 2 × 0,02058 = 0,0208;
3
ξR bh - N
|
Rs
= 0,0208× 22 × 200 × 460 - 2,21×10
= 114
мм2.
Принимаем у левой грани 2Ø10А400 (As,fact = 157 мм2 > μmin =0,001 bh 0=
=0,001·200·460 = 92 мм2).
Требуемая площадь сечения растянутой арматуры у правой грани при дей- ствии М = | − М| = 8,89 кН·м по аналогичному расчету составит As = 51,3 мм2. Принимаем у правой грани 2Ø8А400 (As,fact = 101 мм2 > >μmin = 92 мм2).
Расчет прочности по наклонному сечению опорной части балки. Подбор поперечной арматуры в опорной части балки выполняем согласно пп. 3.32, 3.33 и 3.38 [9] на действие поперечной силы Q = Qmax = 238,86 кН с учетом усилия
обжатия Р= σ
(A + A '
) = 350(1140+760) = 665000 Н = 665,0 кН.
sp 2 sp sp
Рабочая высота в конце наклонного сечения согласно рисунку 11, а будет равна:
h 0 = h 1 + с/ 12 − a = 890 + 2850/12 −132 = 995 мм,
'
где
a = Aspap 1 + Aspap 2
= 1140 × 60 + 760 × 240 = 132мм.
|
|
1140 + 760
По формуле (3.53а) [9] определяем коэффициент φn, для этого, принимая
А 1= b (h 0+ a) = 200(995+132)=225400 мм2, вычислим:
тогда:
P =
RbA 1
22 × 225400
= 0,1341,
P
φn = 1 + 1,6
æ P ö
- 1,16çç ÷÷
= 1 + 1,6 × 0,1341 - 1,16 × 0,13412 = 1,194.
RbA 1
è Rb A 1 ø
Определим требуемую интенсивность хомутов, принимая длину проекции наклонного сечения равной расстоянию от опоры до первого груза с = 2850 мм и проекцию опасного наклонного сечения с 0 =2 h 0 = 995 = 1990 мм.
Рис. 11. К расчету прочности опорной части балки по наклонным сечениям:
а – на действие поперечной силы; б – на действие изгибающего момента
Вычисляем:
α =c / h 0= 2850/995 = 2,864 < 3; α 0 =c 0/ h 0= 2;
εгр
= 1,5 + 0,1875 α
α0
= 1,5
2,864
+ 0,1875× 2 = 0,8987;
ε = Q
φnRbtbh 0
= 238860
1,194 ×1,4 × 200 × 995
= 0,7241.
Поскольку ε < εгр, то требуемую интенсивность поперечного армирования вычисляем по формуле (3.57)[9]:
Согласно требованиям п. 5.12 [9] будем армировать опорную часть балки двумя сетками с поперечной арматурой диаметром 8 мм из стали класса В500 (Asw= 101 мм2, Rsw = 300 МПа). Тогда расчетный шаг поперечных стержней в сетке должен быть не более:
sw=Rsw Asw / qsw= 300·101/103,7 = 292 мм.
Принимая шаг поперечных стержней sw = 290 мм, что не более 0,5 h 0 и не более 300 мм, получим qsw=RswAsw / sw =300·101/290 = 104,5 Н/мм > 103,7 Н/мм.
Выполним проверку прочности наклонного сечения опорной части балки на действие изгибающего момента (см. рис. 11, б).
Поскольку продольная напрягаемая арматура не имеет анкеров, усилие в этой арматуре Nsp определяем согласно п. 3.43 [9].
Вычисляем коэффициент влияния поперечного обжатия бетона α при σb =
=Fsup / Asup = Qmax / (bls) = 238,86 ·103 / (200·250) = 4,78 МПа. Так как σb / Rb =
=4,78 / 22 = 0,22 < 0,25, принимаем α = 1,0.
По формуле (3.78)[9] находим длину зоны анкеровки напрягаемого стерж- ня Ø22 A600, при η 1= 2,5, η 2= 1,0, ds = 22 мм;
lan
= α Rs d
|
= α Rs d
|
1 2 Rbt
= 1,0
4 × 2,5 ×1,0 ×1,4
22 = 817
мм.
Усилие, воспринимаемое напрягаемой арматурой в сечении у грани опоры вычисляем по формуле (3.77) [9]:
N sp = R (A
+ A '
sp) ls
= 520(1140 + 760) 250 = 302,3 ×103
Н = 302,3 кН.
|
an
Поскольку расстояние от опоры до сосредоточенной силы более 2 h 0, то величину проекции опасного наклонного сечения принимаем равной 2 h 0. С учетом переменной высоты сечения опорной части балки получим c= 2,4(h 1 – a) = 2,4(890 – 132) = 1819 мм и h 0 = 909,5 мм.
Изгибающий момент на расстоянии с от грани опоры будет равен:
M = Qmaxc = 238,86·103·1819 = 434,5·106Н·мм = 434,5 кН·м.
Момент, воспринимаемый продольной напрягаемой арматурой, составит:
Msp = Nspzsp= 302,3·103·875,1 = 264,5·106Н·мм = 264,5 кН·м.
Момент, воспринимаемый поперечной арматурой пересекающей наклон- ную трещину, вычисляем по формуле (3.75) [9]:
Msw = 0,5 qswc 2 = 0,5 · 104,5·18192= 172,9·106Н·мм = 172,9 кН·м.
Проверяем условие прочности (3.73) [9]: M ≤ Msp+ Msw.
Так как Msp+ Msw= 264,5 + 172,9 = 437,4 кН·м > M = 434,5 кН·м, то проч- ность наклонного сечения опорной части балки на действие изгибающего момента обеспечена и не требуется корректировать параметры поперечного ар- мирования.
Вот и закончен требуемый объем расчета и конструирования стропильной решетчатой балки. На рисунке 12 дан пример заполнения контрольного тало- на с необходимыми пояснениями, а на рисунке 13. представлены результаты диалога с ЭВМ. При успешной работе Вы получите усилия для заданной ко- лонны из автоматизированного расчета поперечной рамы.
Пример армирования двухскатной решетчатой балки представлен на рисунке 14.
а ========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод Bерхний пояс Нижний пояс Cт.или р.Oп.узел G(МПа) R(МПа) Kонтр. I Соколов С.Н. Iзадания S1(n.ф) S2(n.ф) ф.sw1 Sp1(n.ф) Sp2(n.ф) ф.sw2 S3(n.ф) ф.sw3 sp bp сумма I Cрок сдачи информацииI::::::::::: I по 3 этапу до 90310I 107.03 2.10 2.10 4.150 3.22 2.22 4.120 2.10 8.290 500 25 660.33 I
=====================I------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- I
Пояснения к заполнению контрольного талона:
S1(n.ф) S2(n.ф) – количество и диаметры продольной рабочей арматуры верхнего пояса (например 2Ø12 следует записать 2.12);
ф.sw1 – диаметр (целая часть) и шаг (дробная часть) поперечной арматуры в элементах верхнего пояса, мм;
Sp1(n.ф) Sp2(n.ф) – количество и диаметры напрягаемой арматуры нижнего пояса;
ф.sw2 – диаметр и шаг поперечной арматуры в элементах нижнего пояса;
S3(n.ф) – количество и диаметр продольной рабочей арматуры у наиболее нагруженной грани сечений стоек или раскосов;
ф.sw3 – диаметр и шаг поперечной арматуры в опорной части (узле) стропильной конструкции;
G – величина начального предварительного напряжения арматуры, МПа;
sp
R – передаточная прочность бетона, МПа.
bp
Рис. 12. К автоматизированной проверке расчета и конструирования стропильной конструкции: а – заполненный контрольный талон; б – схемы расположения арматуры в сечениях элементов стропильных конструкций
 |
Соколов С.Н.,по Вашим данным в нижнем поясе стропильной балки ширина раскрытия трещин составляет: acrc1 =.140 мм < 0.3 мм, acrc2 =.149 мм < 0.4 мм.
========================================================================================================================
ПГС 4 курс П11 гр.I Kод Bерхний пояс Нижний пояс Cт.или р.Oп.узел G(МПа) R(МПа) PезультатI Соколов С.Н. Iзадания S1(n.ф) S2(n.ф) ф.sw1 Sp1(n.ф) Sp2(n.ф) ф.sw2 S3(n.ф) ф.sw3 sp bp ошибок I Информация студента I 107.03 2.10 2.10 4.150 3.22 2.22 4.120 2.10 8.290 500. 25. I
Результаты проверки I 2.10 2.10 4.150 3.22 2.22 4.120 2.10 8.290 500. 25. I
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Bы OTЛИЧHO справились с поставленной задачей,
получите результаты статического расчета поперечной рамы:
K о л о н н а п о о с и <A>
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
: H:: У с и л и я в с е ч е н и я х (силы - в кН; моменты - в кH.м):
: о::------------------------------------------------------------------------------------------------:
: м: H а г р у з к а: 1-1: 2-2: 3-3: 4-4: 5-5: 6-6:
: е::--------------:--------------:--------------:--------------:--------------:---------------------:
: р:: N M: N M: N M: N M: N M: N M Q:
| ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ | ||||||||||||||||||
| : | Постоянная | 194.29 | 19.43 | 226.07 | 1.66 | 250.52 | .23 | 319.92 | 6.59 | 319.92 | .40 | 385.91 | -5.78 | -1.50: | ||||
| : | : | |||||||||||||||||
| : | Cнеговая | AБ | 90.49 | 9.05 | 90.49 | 6.08 | 90.49 | 5.13 | 90.49 | .60 | 90.49 | -3.55 | 90.49 | -7.70 | -1.01: | |||
| : | Cнеговая | AБ, | L | 63.35 | 6.33 | 63.35 | 4.26 | 63.35 | 3.59 | 63.35 | .42 | 63.35 | -2.48 | 63.35 | -5.39 | -.70: | ||
| : | : | |||||||||||||||||
| : | Cнеговая | БB | .00 | .00 | .00 | .99 | .00 | 1.31 | .00 | 1.31 | .00 | 2.69 | .00 | 4.07 | .34: | |||
| : | Cнеговая | БB, | L | .00 | .00 | .00 | .69 | .00 | .92 | .00 | .92 | .00 | 1.88 | .00 | 2.85 | .23: | ||
| : | : | |||||||||||||||||
| : 6 K.AБ Dmax-Dmin.00.00.00 -86.26.00-114.04 522.41 225.52 522.41 104.90 522.41 -15.72 -29.24: | ||||||||||||||||||
| : | K.AБ | Dmin-Dmax | .00 | .00 | .00 | -54.94 | .00 | -72.63 | 131.78 | 13.03 | 131.78 | -63.79 | 131.78-140.61 | -18.62: | ||||
| : | : | |||||||||||||||||
| : | K.БВ | Dmax-Dmin | .00 | .00 | .00 | 27.49 | .00 | 36.34 | .00 | 36.34 | .00 | 74.78 | .00 | 113.21 | 9.32: | |||
| : | K.БВ | Dmin-Dmax | .00 | .00 | .00 | -22.55 | .00 | -29.81 | .00 | -29.81 | .00 | -61.34 | .00 | -92.87 | -7.64: | |||
| : | : | |||||||||||||||||
| : | Kран. | Т на А > | .00 | .00 | .00 | -29.40 | .00 | -17.80 | .00 | -17.80 | .00 | 32.60 | .00 | 82.99 | 12.22: | |||
| : | Kран. | Т на А < | .00 | .00 | .00 | 29.40 | .00 | 17.80 | .00 | 17.80 | .00 | -32.60 | .00 | -82.99 | -12.22: | |||
| : | : | |||||||||||||||||
| : | Kран | Т на Б > | .00 | .00 | .00 | 11.72 | .00 | 15.49 | .00 | 15.49 | .00 | 31.87 | .00 | 48.25 | 3.97: | |||
| : | Kран. | T на Б < | .00 | .00 | .00 | -11.72 | .00 | -15.49 | .00 | -15.49 | .00 | -31.87 | .00 | -48.25 | -3.97: | |||
| : | : | |||||||||||||||||
| : | Ветровая слева | .00 | .00 | .00 | .50 | .00 | 6.69 | .00 | 6.69 | .00 | 67.67 | .00 184.07 | 34.93: | |||||
| : | Ветровая справа | .00 | .00 | .00 | -11.39 | .00 | -18.82 | .00 | -18.82 | .00 | -72.42 | .00-160.65 | -25.59: | |||||
Рис. 13. Результаты диалога с ЭВМ при автоматизированном расчете стропильной конструкции
Рис. 14. Армирование двухскатной решетчатой балки: а – опалубочные размеры, сечения и схема армирования;
б – арматурные изделия