Место изменения сечения принимаем на расстоянии 1/6 пролета от опоры. Сечение изменяем уменьшением ширины поясов. Разные сечения поясов соединяем сварным швом встык, электродами Э 42 без применения физических методов контроля, то есть для растянутого пояса 
Определяем расчетный изгибающий момент и перерезывающую силу в сечении 
Рисунок 4.4 Изменение сечения
а – место изменения сечения; б – проверка приведённых напряжений
Подбор изменённого сечения ведем по упругой стадии работы стали.
Определяем требуемый момент сопротивления и момент инерции измененного сечения исходя из прочности сварного стыкового шва, работающего на растяжение:
Определяем требуемый момент инерции поясов
Требуемая площадь сечения поясов
Принимаем пояс bf1 x tf = 200×20 мм Af1 = 40 см2. Принятое сечение пояса удовлетворяет рекомендациям bf1˃18 см и bf1˃h/10 = 110/10 =11 см.
Определяем момент инерции и момент сопротивления уменьшенного сечения:
Проверка прочности, общей устойчивости и прогиба
Сварной балки
Проверка прочности балки.
Проверяем максимальные нормальные напряжения в поясах в середине пролёта балки
Проверяем максимальное касательное напряжение в стенке на опоре балки
,
где 
Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила:
где F = 2·26,91·5/2 =134,55 кН – опорные реакции балок настила; lloc = b +2tf = 12,5 +2·2 = 16,5 см – длина передачи нагрузки на стенку балки.
Проверяем приведенные напряжения в месте изменения сечения балки
Прочность балки обеспечена.
Проверяем общую устойчивость балки в месте действия максимальных нормальных напряжений, принимая за расчетный пролет 𝓁ef – расстояние между балками настила а1:
а) в середине пролёта, где учтены пластические деформации
при 
и 
где 
б) в месте уменьшения сечения балки (балка работает упруго, поэтому δ =1)
Обе проверки показали, что общая устойчивость балки обеспечена.
Проверку прогиба балки может не проводиться, так как принятая высота балки больше минимальной h =110 см ˃ hmin = 107,5 см.
Проверка местной устойчивости сжатого пояса и стенки
Сварной балки
1. Проверка устойчивости сжатого пояса производится в месте максимальных нормальных напряжений в нем - в середине пролета балки, где возможны пластические деформации.
При 
проверка проводится по формуле:
Проверка показала, что местная устойчивость пояса обеспечена.
2.Проверка устойчивости стенки балки.
Первоначально определяем необходимость постановки ребер жесткости:
Следовательно вертикальные ребра жесткости необходимы. В зоне учета пластических деформаций необходима постановка ребер жесткости под каждой балкой настила, т.к. местные напряжения в стенке в этой зоне не допустимы.
Определяем длину зоны учёта пластических деформаций в стенке балки
Расстановку вертикальных ребер принимаем по чертежу. Рёбра жёсткости располагаем с одной стороны балки шириной не менее 
толщиной 
мм.
Устанавливаем необходимость проверки устойчивости стенки. Так как условная гибкость стенки 
проверка устойчивости стенки необходима.
Проверяем отсек «а ». Определяем средние значения M и Q в сечении на расстоянии х = 300 см от опоры (под балкой настила)
Рисунок 4.5. Схема расположения рёбер жёсткости:
1 – место изменения сечения пояса; 2 – место проверки местной устойчивости стенки; 3 – место проверки поясного шва
Определим действующие напряжения:
Определяем критические напряжения
где 
Определим значение коэффициента степени упругого защемления стенки в поясах
где β – коэффициент, принимаемый по табл. 22 
; hef – расчётная высота стенки составной балки, для сварных балок hef = hw.
При δ = 1,81 и а / hef = 2,26 по табл. 24 
предельное значение отношения напряжений 
Расчетное значение 
поэтому σcr определяем по формуле
где сcr =32,9 получили по табл. 21 при δ = 1,81.
Затем определяем σℓoc, cr, принимая при вычислении 
а значение а/2
где с1 = 23,24 получили по табл.23 
при δ = 1,81 и а/ (2hw)=240/212=1,13
Подставляем полученные значения напряжений в формулу:
Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена, хотя расстояния между рёбрами жёсткости а = 240 см >2hw=212 см.