3.1 Потери короткого замыкания (по § 7.1).
3.1.1 Основные потери
В силовых трансформаторах 
не должно превышать (0,75-0,95) 
.
Условие выполняется
2364<3700(0,75 
0,95)=(2775 
3515)Вт.
3.1.2 Средняя плотность тока в обмотках
Для того чтобы отклонения не привели к существенному изменению 
рекомендуется чтобы 
.
Условие выполняется, так как 
составляет1,15%, что меньше 
3.1.3 Добавочные потери в обмотке НН
3.1.4 Добавочные потери в обмотке ВН
3.1.5 Длина отводов
3.1.6 Масса отводов НН
где 
=2 700 кг/м3 – плотность алюминия
.
3.1.7 Потери в отводах НН
3.1.8 Масса отводов ВН
.
3.1.9 Потери в отводах ВН
.
3.1.10 Потери в стенках бака и других элементах конструкции где k=0,015 (таблица 7.1).
3.1.11 Полные потери при коротком замыкании
3.1.12 Для номинального напряжения обмотки ВН
3.2 Расчет напряжения короткого замыкания
3.2.1 Активная составляющая UK3
3.2.2 Реактивная составляющая UK3
3.2.3 Напряжение КЗ
3.2.4 Установившийся ток КЗ на обмотке ВН
где SK=2500 МВ*А (таблица 7.2).
3.2.5 Мгновенное максимальное значение тока КЗ (таблица 7.3)
3.3 Определение механических сил в обмотках и нагрева обмоток при коротком замыкании
3.3.1 Радиальная сила
3.3.2 Среднее сжимающее напряжение в проводе обмотки НН
3.3.3 Средние растягивающие напряжения в обмотке ВН
3.3.4 Осевые силы в обмотках
Осевые силы действуют на обе обмотки. Наибольшая осевая сила возникает в середине высот обмоток НН, имеющий меньший радиальный размер
3.3.5 Напряжения сжатия на межвитковых прокладках
3.3.6 Температура обмоток через 5 с. после возникновения КЗ (§7.3)
.
4. Расчет магнитной системы и определение параметров ХХ (§8.1)
4.1 Расчет размеров магнитной системы и массы стали
Принята конструкция трехфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной, текстурованной стали марки 3404 толщиной 0,35 мм. Стержни магнитной системы скрепляются бандажами из стеклоленты, ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по таблице 8.3 для стержня диаметром 0,15 м без прессующей пластины.
Таблица 4.1
| № пакета | Стержень, мм | Ярмо, мм |
| 145x19 | 145x19 | |
| 135x13 | 135x13 | |
| 120x13 | 120x13 | |
| 105x9 | 105x9 | |
| 85x8 | 85x15 | |
| 55x7 | - |
4.1.1 Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня, ярма (табл8.6)
4.1.2 Объем угла магнитной системы
4.1.3 Активное сечение стержня
4.1.4 Активное сечение ярма
4.1.5 Объем стали угла магнитной системы
4.1.6 Длина стержня магнитной системы
4.1.7 Расстояние между осями соседних стержней
где 
- расстояние между обмотками соседних стержней (таблица 4.5).
4.1.8 Масса стали угла магнитной системы
4.1.9 Масса стали ярма
4.1.10 Полная масса стали стержня
4.1.11 Полная масса стали плоской магнитной системы
4.2 Расчет потерь холостого хода
4.2.1 Магнитная индукция в стержнях плоской шихтованной магнитной системы
4.2.2 Магнитная индукция в ярмах плоской шихтованной магнитной системы
4.2.3 Индукция на косом стыке
Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма.
4.2.4 Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков (таблица 8.10)
На основании § 8.2 и таблицы 8.12 принимаем коэффициенты:
4.2.5 Потери холостого хода
4.3 Расчет тока XX
4.3.1 По таблице 8.17 находим удельные намагничивающие мощности
На основании § 8.3 и таблицам 8.12 и 8.21 принимаем коэффициенты:
4.3.2 Намагничивающая мощность холостого хода
Ток холостого хода
4.3.3 Активная составляющая тока XX
4.3.4 Реактивная составляющая тока XX
