Таблица А.1 Выборка из приложения А (обязательное) ТКП 45-2.04-43-2006
| Материал | Характеристики материала в сухом состоянии | Расчетное массовое отношение влаги в материале W, % (при условиях эксплуатации по таблице 4.2) | Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации по таблице 4.2) | ||||||||
| Плотность r, кг/м3 | Удельная теплоемкость с, кДж/(кг·°С) | Коэффициент теплопроводности l, Вт/(м ×°С) | теплопроводности l, Вт/(м ×°С) | теплоусвоения s, Вт/(м2 ×°С) (при периоде 24 ч) | паропроницаемости m, мг/(м×ч×Па) | ||||||
| А | Б | А | Б | А | Б | А | Б | ||||
| Маты минераловатные прошивные | 0,84 | 0,044 | 0,6 | 2,0 | 0,046 | 0,051 | 0,60 | 0,66 | 0,56 | ||
| Пенополиуретан | 1,34 | 0,041 | 0,043 | 0,052 | 0,46 | 0,55 | 0,05 | ||||
| Маты из стекловолокна прошивные | 0,84 | 0,044 | 0,6 | 2,0 | 0,046 | 0,051 | 0,60 | 0,66 | 0,56 | ||
| Сосна поперек волокон | 2,30 | 0,09 | 0,14 | 0,18 | 3,87 | 4,54 | 0,06 | ||||
| Железобетон | 0,84 | 1,69 | 1,92 | 2,04 | 17,98 | 19,70 | 0,03 | ||||
| Цементно-песчаный р-р | 0,84 | 0,58 | 0,76 | 0,93 | 9,60 | 11,09 | 0,09 |
1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен
Целью данного раздела работы является определение толщины теплоизоляционного слоя и термического сопротивления теплопередаче строительной конструкции.
Термическое сопротивление слоя многослойной конструкции R, 
, определяется по формуле:
, (1.1)
где δi – толщина слоя, м;
λi – коэффициент теплопроводности материала многослойной
конструкции, 
принимаемый по приложению А [2]
Рисунок 1 –Конструкция наружной стены.
1. Брус – сосна.
2. Маты минераловатные.
3. Цементно-песчаный р-р
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции 
, определяется по формуле:
(1.2)
где R 
, R 
, R 
, R 
– термическое сопротивление отдельных слоёв
конструкции, 
, определяется по формуле 1.1.;
– коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей
конструкции, 
, принимаемый по таблице 5.4 [2].;
=8,7 ;
– коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, , принимаемый таблице А.5 [1], 
= 23 
;
Подставляя в формулу 1.2 значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R 
, определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1[2].
;
;
;
| Расчет сопротивления теплопередаче наружной стены | |||
| Наименование слоя конструкции | Толщина слоя δ, м | Коэф. теплопроводности материала λ, Вт/м²·ºС | Примечание |
| Цементно-песчаный р-р | 0,02 | 0,93 | p=1800 кг/м³ |
| Утеплитель - Маты минералованые | 0,16 | 0,051 | p=125 кг/м³ |
| Брус - сосна 160х160 | 0,16 | 0,18 | p=500 кг/м³ |
| Наименование показателя | Значение | ||
| коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС | 8,7 | ||
| коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС | |||
| термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт Rк = ∑ δ/λ | 4,05 | ||
| сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт Rt = 1/αв + Rк + 1/αн | 4,21 | ||
| нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·ºС/Вт |
Для достижения рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину утеплителя равную 160 мм.
Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле
D = R ∙S 
+R ∙S +R 
∙S , (1.3)
где:
S , S , S ,– расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, , определяемый по таблице П.2 [1],в зависимости от условий эксплуатации Б, определяемых по таблице 2.1 [1].
S = 4.54 , S = 0.66 ,
S = 11.09 .
D = 0,888 ∙4,54 + 3,13∙0,66 + 0,021∙11,09 = 6,32
Полученное значение сопротивления теплопередаче R 
ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R 
, , определяемого по формуле
R 
= 
, (1.4)
где tв – расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице П1 методических указаний [1], tв=18°С;
tн – расчётная зимняя температура наружного воздуха, °С принимаемая по таблице 2.4 и П3 методических указаний [1] с учётом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проёмов). Значение D оказалось в пределах (Св. 4,0 до 7,0), т.е. средняя температура наиболее холодных трех суток (определяется как среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки), tн = –23°С;
n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 2.5 методических указаний[1], n=1;
Δtв - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. 5.5[2] для наружных стен равным 6°С;
Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.
1ГДж=1.8усл.ед. Стоимость тепловой энергии по условию в методических указаниях.
73 усл.ед/м3. плиты жесткие минераловатные на синтетическом связующем по условию в методических указаниях.
здесь tв — расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.1;
tн — расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.3 с учетом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проемов) по таблице 5.2; ТКП 45-2.04-43-26
n — коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 5.3; ТКП 45-2.04-43-26
aв — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2×°С), принимаемый по таблице 5.4; ТКП 45-2.04-43-26
Dtв — расчетный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5.5;
Ст.э — стоимость тепловой энергии, руб/ГДж, принимаемая по действующим ценам;
zо.т — продолжительность отопительного периода, сут, принимаемая по таблице 4.4;
tн.от — средняя за отопительный период температура наружного воздуха, °С, принимаемая по таблице 4.4;
См — стоимость материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции, руб/м3, принимаемая по таб А7;
l — коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойной ограждающей конструкции в условиях эксплуатации согласно таблице 4.2, Вт/(м×°С), принимаемый по приложению А.
Полученное значение сопротивления теплопередаче R 
ограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм., что удовлетворяет условию: R 
R 
.
1.2 Сопротивление теплопередаче подвального перекрытия
Рисунок 2 - Конструкция подвального перекрытия.
1. Доска пола– сосна. 1а. Лаги.
2. Плиты пенополиуритан.
3. Железобетонная плита перекрытия
λi – коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, 
принимаемый по приложению А в соответствии с условиями эксплуатации конструкции А.
Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1
;
;
;
Задаемся интервалом тепловой инерции D «свыше 4 до 7,0 включительно» и в соответствии с таблицей 2.4 [1] определяем, что расчетная зимняя температура наружного воздуха tн является средней температурой наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92: tн = –29 °С.
Определяем требуемое сопротивление по формуле (1.4) где: tв - расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице А3 [1], tв=18°С; n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице А5 [1], n=0,6; Δtв - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. А5[1] для перекрытия над подвалом равным 2°С;
,
Подставляя в формулу 1.2 значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R 
, определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1[2]. также учитывая условие 
Расчет сопротивления теплопередаче перекрытия над неотапливаемым подвалом
| Наименование слоя конструкции | Толщина слоя δ, м | Коэф. теплопроводности материала λ, Вт/м²·ºС | Примечание |
| Покрытие пола. | 0,04 | 0,18 | Доска - сосна. p=500 кг/м³ |
| Утеплитель - плиты пенополиуритан | 0,18 | 0,052 | p=80 кг/м³ |
| Плита перекрытия | 0,22 | 2,04 | железобетон, p=2500 кг/м³ |
| Наименование показателя | Значение | ||
| коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС | 8,7 | ||
| коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС | |||
| термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт Rк = ∑ δ/λ | 3,79 | ||
| сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт Rt = 1/αв + Rк + 1/αн | 3,95 | ||
| нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·ºС/Вт |
Для достижения рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину утеплителя равную 180 мм.
Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице П.2 [1], в зависимости от условий эксплуатации Б, определяемых по таблице 2.1 [1]:
S 
= 19.70 , S 
= 0.55 ,
S 
= 4.54 .
D = R 
∙S + R ∙S + R ∙S = 0,115 ∙19.7 + 3,85∙0.55 + 0,22∙4.54= 5,38
Рассчитанная тепловая инерция действительно попадает в выбранный нами интервал, следовательно расчет произведен верно.
Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.
136 усл.ед/м3. пенополиуретан по условию в методических указаниях
Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм., что удовлетворяет условию: R 
R 
.
1.3 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия
Рисунок 3 -Конструкция чердачного перекрытия.
1. Маты из стекловолокна
2. Перекрытие-доска сосна 2а. Балка – брус сосна.
λi – коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, принимаемый по приложению А в соответствии с условиями эксплуатации конструкции А.
Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1
Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1
;
;
Подставляя в формулу 1.2 значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R 
, определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1[2].
| Расчет сопротивления теплопередаче чердачного перекрытия | |||
| Наименование слоя конструкции | Толщина слоя δ, м | Коэф. теплопроводности материала λ, Вт/м²·ºС | Примечание |
| Утеплитель - Маты из стекловолокна | 0,22 | 0,051 | p=125 кг/м³ |
| Перекрытие доска сосна | 0,06 | 0,18 | p=500 кг/м³ |
| Наименование показателя | Значение | ||
| коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС | 8,7 | ||
| коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС | |||
| термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт Rк = ∑ δ/λ | 4,65 | ||
| сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт Rt = 1/αв + Rк + 1/αн | 4,81 | ||
| нормативное сопротивление теплопередаче Rт норм., м²·ºС/Вт |
Для достижения рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину утеплителя равную 220 мм.
Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице А, в зависимости от условий эксплуатации А:
S 
= 4.54 
, S 
= 0.66 .
D = R 
∙S +R ∙S= 0,33 ∙4.54+ 4,31∙0,66 = 4,33
Полученное значение сопротивления теплопередаче R 
ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R 
, 
, определяемого по формуле 1.4 где: tв - расчётная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по таблице А3 [1], tв=18°С; tн – расчётная зимняя температура наружного воздуха, °С принимаемая по таблице А6 [1]с учётом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проёмов). Значение D оказалось в пределах (Св. 4,0 до 7,0), т.е. средняя температура наиболее холодных трех суток (определяется как среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки), tн = –24°С; n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице А5 [1], n = 0,9; Δtв - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °С, принимаемый по табл. А5 [2] для покрытий и чердачных перекрытий равным 4°С;
Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.
204 усл.ед/м3. маты и полосы из стеклянного волокна по условию в методических указаниях.
Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному Rт.эк, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче Rт.норм., что удовлетворяет условию: R 
R 
.
1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот
Для наружных дверей требуемое сопротивление теплопередаче Rотр должно быть не менее 0,6Rотр стен зданий и сооружений, определяемого по формулам (1) и (2).
0,6Rотр= 0,6*0,57=0,3 м²·ºС/Вт.
На основании принятых конструкций наружных и внутренних дверей по таблице А.12 принимаются их термические сопротивления.
Наружные деревянные двери и ворота двойные 0,43 м²·ºС/Вт.
Внутренние двери одинарные 0,34 м²·ºС/Вт
1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проёмов
Для выбранного типа остекления по приложению А [1], определяется значение термического сопротивления теплопередаче световых проемов.
При этом сопротивление теплопередачи заполнений наружных световых проемов Rок должно быть не менее нормативного сопротивления теплопередаче
R 
= 0,6 ,
определяемого по таблице 5.1[2], и не менее требуемого сопротивления
R 
= 0,39 , определяемого по таблице 5.6 [2]
Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов, исходя из разности расчетных температур внутреннего tв (таблица А.3) и наружного воздуха tн и используя таблицу А.10 (tн – температура наиболее холодной пятидневки).
Rт= tв-(- tн)=18-(-29)=47 м²·ºС/Вт
Rок 
= 0,55 -
для тройного остекления в деревянных раздельно-спаренных переплетах.
При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 – 0,74 указанное значение Rок следует увеличить на 10%
R 
=0,55∙1,1=0,605 м2Сº/Вт.
1.6 Сопротивление теплопередаче внутренних стен и перегородок
| Расчет термического сопротивления внутренних стен | ||||
| № пп | Наименование слоя конструкции | Толщина слоя δ, м | Коэф. теплопроводности материала λ, Вт/м²·ºС | Примечание |
| Брус сосна | 0,16 | 0,18 | p=500 кг/м³ | |
| Наименование показателя | Значение | |||
| коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС | ||||
| коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС | ||||
| термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт Rк = ∑ δ/λ | 0,89 | |||
| сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт Rt = 1/αв + Rк + 1/αн | 0,99 |
| Расчет термического сопротивления внутренних перегородок | ||||
| № пп | Наименование слоя конструкции | Толщина слоя δ, м | Коэф. теплопроводности материала λ, Вт/м²·ºС | Примечание |
| Брус сосна | 0,1 | 0,18 | p=500 кг/м³ | |
| Наименование показателя | Значение | |||
| коэф. теплоотдачи внутр. поверхности ограждающей конструкции αв, Вт/м²·ºС | ||||
| коэф. теплоотдачи наруж. поверхности для зимних условий αн, Вт/м²·ºС | ||||
| термическое сопротивление ограждающей конструкции Rк, м²·ºС/Вт Rк = ∑ δ/λ | 0,56 | |||
| сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Rt, м²·ºС/Вт Rt = 1/αв + Rк + 1/αн | 0,65 |
2. Отопление здания
2.1 Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции
Потери теплоты Q,Вт, через ограждающую конструкцию определяют по формуле:
, (2.1)
где Fр – площадь ограждающей конструкции, м2;
R – сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, 
;
t 
– температура внутреннего воздуха, °С;
t 
– расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной
наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92°С;
β – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;
n – коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности
ограждающей конструкции по отношения к наружному воздуху,
таблица 5.3 [2] или таблица А5 [1].
Добавочные потери теплоты учитывают:
1. Ориентацию ограждений по сторонам света: северо-запад β = 0,1; юго-запад β = 0; юго-восток β = 0,05;
2. Подогрев врывающегося воздуха чрез наружные двери: для двойных дверей с тамбуром β = 0,27 ∙Н = 0,27∙9,7 = 2,6;
Площадь Fр и линейные размеры ограждающих конструкций определяют следующим образом:
а) Площадь световых проёмов и дверей – по наименьшим размерам строительных проёмов на свету;
б) площадь потолков и полов – по размерам между осями внутренних стен и от внутренней поверхности наружной стены до оси внутренней стены;
в) высоту стен первого этажа – по размеру от уровня нижней поверхности конструкции пола первого этажа до уровня чистого пола второго этажа;
г) высоту стен второго этажа – по размеру между уровнями чистых полов данного и вышележащего этажа;
д) высоту стен верхнего этажа – по размеру от чистого пола данного этажа до верха утеплителя чердачного перекрытия;
е) длина наружных стен:
– неугловых помещений: по размерам между осями внутренних стен;
– угловые помещения: от внешней поверхности наружных стен до оси внутренних стен или до внешней поверхности примыкающих наружных стен;
ж) длину внутренних стен: по размерам от внутренних поверхностей наружных стен до осей внутренних стен или между осями внутренних стен;
з) для лестничных клеток теплопотери вычисляются по всей высоте без деления на этажи, т.е. от уровня земли до верха парапетной стены;
2.2 Затраты теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха
Затраты теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха определяются по формуле
; (2.2)
где: с – удельная теплоёмкость воздуха, равная 1 
;
L – расход удаляемого воздуха, 
, не компенсируемый подогретым приточным воздухом для жилых зданий принимаемый L = 3 ∙ F 
;
ρн – плотность наружного воздуха, кг/м3 
, определяемая по формуле
= 
, (2.3)
При составлении теплового баланса для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях, и жилых комнатах в размере 21Вт на 1м2 площади пола
Q 
=21∙F 
, (2.4)
Полный расчет теплопотерь и теплопоступлений производится для лестничной клетки и одной из квартир на первом, промежуточном и последним этажах здания. При этом рассчитывается отдельно каждое помещение в квартире. Результаты расчета заносим в таблицу 2.1.
Для остальных помещений количество теплопотерь помещения определяется по укрупненным показателям, для чего определяется удельная тепловая характеристика здания.
2.3 Результаты расчета
Результаты расчета теплопотерь сводятся в таблицу 2.1.Общие (полные) теплопотери здания Qпол определяются как сумма потерь тепла всеми помещениями, включая и лестничные клетки (при их наличии). Затем вычисляется удельная тепловая характеристика здания:
, (11)
где a – коэффициент, учитывающий влияние местных климатических условий (для Беларуси - a » 1,06);
Vзд – объем здания, принятый по наружному обмеру, м3.
После определения удельной тепловой характеристики проводится ее сравнение с нормативной, ориентировочное значение которой (для массовой жилой застройки) можно определить по формуле:
qудн =1,163(0,37+1/H)= 1.163*(0,37+1/6,18)=0,61
При отклонении расчетного значения тепловой характеристики по сравнению с нормативным более чем на 20 % необходимо выяснить причины этого отклонения.
3. Определение поверхности нагрева и числа элементов отопительных приборов
3.1 Расчет отопительных приборов
Для отопления жилых и гражданских зданий применяются радиаторы чугунные и стальные, конвекторы с кожухами и без них, панели бетонные и стальные.
Температуру подаваемой (горячей) tг и обратной (охлажденной) t0 воды принять:
tг = 95 ˚С, tо = 70 ˚С.
Средний температурный напор определяется по формуле:
Dtср = 0,5 (tг + tо) - tв. (12)
Dtср = 0,5 (95+ 70) – 18=64,5
Для определения количества отопительных приборов предварительно определяется площадь их поверхности FР, м2, по формуле
, (13)
где Qпр – теплоотдача отопительного прибора, Вт;
qпр – расчетная плотность теплового потока отопительного прибора, Вт/м2;
1 – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительный тепловой поток устанавливаемых отопительных приборов за счет округления в большую сторону расчетной величины (для радиаторов и конвекторов 1=1,05);
2 – поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери отопительных приборов у наружных ограждений (для секционного радиатора или конвектора – 2 = 1,02, для панельного радиатора – 2 = 1,04).
Теплоотдача отопительного прибора определяется следующим образом:
Q пр = Qпол – 0.9× Qтр (14)
Q пр = 12183,44 – 0.9× 4045=8542,44Вт.,
где Qпол – полные теплопотери помещения, Вт;
Qтр – суммарная теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения стояков и подводок, Вт.
На практике теплоотдачу от теплопроводов определяют по упрощенной формуле:
Qтр = qв × lв + qг × lг, (15)
Qтр = 52 × 64 + 69 × 10,4=4045,6 Вт
где qв, qг – теплоотдача 1м вертикально и горизонтально проложенных труб соответственно, Вт/м;
lв, lг – длина вертикально и горизонтально проложенных теплопроводов, м.
Значение qв и qг определяют по таблице А.13, исходя из наружного диаметра труб dн и величины среднего температурного напора Dtср, приняв среднее значение dн = 15 мм.
Расчетная плотность потока отопительного прибора определяется исходя из известного значения номинальной плотности теплового потока qном, Вт/м2. Для теплоносителя воды
, (16)
где Gпр – действительный расход воды в отопительном приборе, кг/с;
n, p – экспериментальные значения показателей степени.
Значения Gпр, n, p, qном для каждого из типов отопительных приборов можно определить на основании таблицы А.17[1].
По найденному Fр подбираем количество отопительных приборов в зависимости от их конструкции.
3.2 Расчет чугунных секционных радиаторов
Расчетное число секций чугунных радиаторов определяют по формуле
, (17)
где f1 – площадь поверхности нагрева одной секции, зависящая от типа радиатора, м2;
b4 – коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении (при открытой – b4 = 1,0);
b3 – коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе и принимаемый для радиаторов типа МС – 140 равным: при числе секций от 3 до 15 – 1, от 16 до 20 – 0,98.
Расчетное число секций приходится округлять для получения целого числа. Как правило, за основу принимают ближайшее большее число секций радиатора.
Расчет сводим в таблицу 3.1
| Таблица 5.1 Ведомость расчета оттопительных приборов. | ||||||||||||||
| Номер повешения | Тепловая мощность Qпотр, Вт | Температура воздуха в помещении °С | Температурный напор ∆tc0 | Расход теплоносителя G, кг/ч. | Расчетная плотность потока теплового прибора q Вт/м | Длина вертикалиного теплопровода м. | Длина горизонтального теплопровода м. | Теплоотдача теплопроводов Q Вт/м. | Теплоотдача отопительного прибора Q, Вт. | Расчетная площадь прибора F, ь. Вт | Площадь поверхности нагрева секции f, м | Расчетное число секций, | Установочное число секций | |
| 67,5 | 0,0095 | 730,93 | 5,5 | 0,8 | 347,5 | 717,3 | 1,051 | 0,244 | 4,307202 | |||||
| 1186,7 | 64,5 | 0,0095 | 698,44 | 5,5 | 0,8 | 347,5 | 1,34 | 0,244 | 5,49244 | |||||
| 1653,4 | 64,5 | 0,0095 | 698,44 | 5,5 | 1,6 | 403,5 | 1,978 | 0,244 | 8,108539 | |||||
| 635,92 | 57,5 | 0,0095 | 622,64 | 5,5 | 0,8 | 347,5 | 323,2 | 0,556 | 0,244 | 2,278199 | ||||
| 1179,4 | 64,5 | 0,0095 | 698,44 | 3,5 | 0,8 | 241,5 | 1,475 | 0,244 | 6,045724 | |||||
| 1242,4 | 64,5 | 0,0095 | 698,44 | 3,5 | 0,8 | 241,5 | 1,572 | 0,244 | 6,441646 | |||||
| 1637,3 | 64,5 | 0,0095 | 698,44 | 3,5 | 1,6 | 297,5 | 2,1 | 0,244 | 8,607024 | |||||
| 1555,3 | 64,5 | 0,0095 | 698,44 | 3,5 | 1,6 | 297,5 | 1,974 | 0,244 | 8,091383 | |||||
| 57,5 | 0,0095 | 622,64 | 3,5 | 1,6 | 297,5 | 381,3 | 0,656 | 0,244 | 2,687636 | |||||
| ЛК | 631,46 | 67,5 | 0,0095 | 730,93 | 4,2 | 0,8 | 278,6 | 380,7 |
Поиск по сайту©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование. Дата создания страницы: 2020-12-08 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных |
Поиск по сайту: Читайте также: Деталирование сборочного чертежа Когда производственнику особенно важно наличие гибких производственных мощностей? Собственные движения и пространственные скорости звезд |