Выбор выключателей и разъединителей.

Выбор автотрансформаторов связи

 

Полная мощность автотрансформаторов связи Т-1,Т-2 выбирается по наибольшему перетоку мощности. Баланс активной мощно­сти нормального режима на 10.5 кВ составляется:

Для минимальной нагрузки на шинах ГРУ

где К_min=0,7- 0,8- коэффициент снижения нагрузки.

За аварийный режим принимается отключение наиболее мощного ге­нератора от шин ГРУ

где -0,04ּ - расход электроэнергии на собственные нужды аварийно отключенного генератора.

При выборе автотрансформаторов необходимо учесть особенности их конструкции и режимы работы. Следует учесть, что обмотка низшего напряжения может быть загружена мощностью, равной

,

где и – соответственно типовая и номинальная мощности АТ;

– коэффициент выгодности;

– коэффициент трансформации автотрансформатора.

Наибольшее распространение получили автотрансформаторы с . Переток мощности через обмотку низшего напряжения должен быть равен или меньше типовой мощности автотрансформатора

Допустимый переток S₀ определяется по выражению:

.

Этот комбинированный режим допустим при .

 

 

 

Сначала определим мощность автотрансформаторов связи по максимальному перетоку через обмотки НН МВА в нормальном режиме при минимальной нагрузке на шинах НН:

,

где n_АТ – число автотрансформаторов связи.

Считаем, что . Тогда

.

Затем определяем наибольший переток в других режимах работы (табл.2. МВА – нормальный режим при минимальной нагрузке на шинах НН). Этот режим соответствует комбинированному режиму работы автотрансформатора.

где МВА.

Тогда МВА.

Следовательно, расчетной мощностью для выбора автотрансформатора связи является мощность, определяемая из условия загрузки обмотки НН

(S_АТ ³124,57 МВА). По [2] выбираем автотрансформаторы связи

2 ´АТДЦТН – 125 000/220/110.

Мощность трансформаторов блока определяется по выражению:

МВА.

 

Выбор токоограничивающих реакторов

Суммарное начальное значение периодической составляющей тока КЗ на шинах 10 кВ

; I_{отк. ном.}=; t_отк=;

Требуемое сопротивление реактора для ограничения тока КЗ

Требуемое сопротивление цепи КЗ из условия обеспечения номинальной отключающей способности определяется

Результирующее сопротивление цепи КЗ при отсутствии реактора

Выбираем реактор РБСДГ-10-2х1600 – 0,25 [X_LR=0.25]

Результирующее сопротивление цепи КЗ с учетом реактора

Фактическое значение периодической составляющей КЗ за реактором

Проверка стойкости реактора в режиме КЗ

1. Электродинамическая стойкость. Ударный ток КЗ.

Условие электродинамической стойкости

выполняется.

2. Термическая стойкость. Завод гарантирует время термической стойкости t_тер=8с и среднеквадратичный ток термической стойкости 19,3 кА.

Условие термической стойкости выполняется.

3. Остаточное напряжение на шинах ГРУ при КЗ за реактором

 

 

4. Потеря напряжения в нормальном режиме работы определяется с учетом уменьшения сопротивления в нормальном режиме.

Выбор выключателей и разъединителей.

Выключатели выбирают:

· по напряжению установки U_уст≤U_ном;

· по длительному току I_норм≤I_ном; I_max≤I_ном;

· по отключающей способности I_n,τ≤I_{откл.ном}, i_a,τ≤I_a,ном;

где I_a,ном- номинальное допустимое значение апериодической составляющей в отключающем токе для времени ;

i_a,τ – апериодическая составляющая тока к.з. в момент расхождения контактов ;

-наименьшее время от начала к.з. до момента расхождения дугогасительных контактов, , где -минимальное время действия релейной защиты;

-собственное время отключения выключателя.

· по электродинамической стойкости I_n,o≤I_дин, i_y≤I_дин;

· по термической стойкости В_к≤I²_тер.t_тер..

Расчётные данные	Каталожные данные
Выключатель ВГГ-10-63	Разъединитель РВК-10-5000
Uуст=10.5 кВ Imax=4,33 кА Iп,τ=38,14 кА ia,τ=28,68 кА Iпо=38,14 кА iу=102,4 кА Вк= кА2с	Uном=10 кВ Iном=5000А Iотк.ном=63 кА Iдин=63 кА iдин=161 кА I2тер∙tтер=632∙4=15876 кА2с	Uном=10 кВ Iном=5000А – – – – iдин=200 кА I2тер∙tтер=702∙10=49000 кА2с

Выберем выключатель для блоков генераторов №3,4,5: