Расчет прожекторного освещения

Рекомендованы учебно-методической комиссией ИЭФ

Протокол №7/03 от 22.03.2012 г.

 

СОДЕРЖАНИЕ

 

Введение…………………………………………………………………...6

1. Расчет защитного заземления………………………………………….7

2. Расчет зануления……………………………………………………….13

3.Расчет прожекторного освещения……………………………………..19

4. Молниезащита………………………………………………………….22

Литература………………………………………………………………...24

 

ВВЕДЕНИЕ

 

Безопасность жизнедеятельности представляет собой область научных знаний, охватывающих теорию и практику защиты человека от опасных и вредных факторов во всех сферах человеческой деятельности, сохранение безопасности и здоровья в среде обитания.

К вредным относятся такие факторы, которые становятся в определенных условиях причиной заболеваний или снижения работоспособности. При этом имеется в виду снижение работоспособности, исчезающее после отдыха или перерыва в активной деятельности.

Опасными называют такие факторы, которые приводят в определенных условиях к травматическим повреждениям или внезапным и резким нарушениям здоровья. Это деление условно, т.к.вредные факторы в определенных условиях могут стать опасными.

Безопасность жизнедеятельности можно определить как такое состояние окружающей среды, при котором исключена возможность повреждений организма человека в процессе его разнообразной деятельности.

В последние годы масштабы промышленного и гражданского строительства в нашей стране значительно возросли, увеличилось число уникальных сооружений, строительство которых требует решения сложных инженерных вопросов их безопасности жизнедеятельности, созданию благоприятных и безвредных условий труда.

В связи с этим приняты и введены в действие новые строительные нормы и правила СНиП 12-03-2001г. Часть 1 и СНиП 12-04-2002г. Часть 2 «Безопасность труда в строительстве», в замен СНиП III-4-80* «Техника безопасности в строительстве».

Поэтому для подготовки будущих специалистов строительного производства необходимо научить студентов практическим навыкам и проведению расчетов по защите человека от конкретных опасностей в строительстве в том числе по защите от поражения электрическим током, электрической дугой, статическим электричеством.

 

Расчет защитного заземления

 

Таблица 1 – Исходные данные по защитному заземлению

№ вар ианта	U, кВ	Контур заземлителя	Re, Ом	lкл м	lвл м	lв м	d, мм	Lт , м	Сечение полосы, (размеры полосы)	t0, м	ρ рв Ом·м	ρ рг Ом·м
Длина	Ширина
0										4х40	0,8
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-
								-		-	0,8	-	-
							2,5	-		-	0,5	-	-

Пример: Расчет защитного заземления

Рассчитать заземляющее устройство трансформаторной подстанции напряжением 6/0,4 кВ. Подстанция понижающая, имеет два трансформатора с изолированными нейтралями на стороне 6 кВ и с глухо-заземленными нейтра­лями на стороне 0,4 кВ; размещена в отдельном кирпичном здании. Предпо­лагаемый контур искусственного заземлителя вокруг здания имеет форму прямоугольника длиной 15 м и шириной 10 м.

В качестве естественного заземлителя будет использована металлическая технологическая конструкция, частично погруженная в землю; ее расчетное сопротивление растеканию, с учетом сезонных изменений, составляет R_e=l5 Ом. Ток замыкания на землю неизвестен, однако известна протяженность линий 6 кВ-кабельных L_кл =70 км, воздушных L_вл =65км.

Заземлитель предполагается выполнить из вертикальных стержневых электродов длиной L _в=5м, диаметром d=12мм, верхние концы которых соединяются с помощью горизонтального электрода - стальной полосы длиной

L_г =50 м, сечением 4×40 мм, уложенной в землю на глубине t_o=0,8 м.

Расчетные удельные сопротивления фунта, полученные в результате измерений и расчета равны:

для вертикального электрода длиной 5м p_рв =120 Ом·м;

для горизонтального электрода длиной 50м р_рг = 176 Ом·м.

Решение

Проводим расчет заземлителя в однородной земле методом коэффици­ентов использования по допустимому сопротивлению [4].

Расчетный ток замыкания на землю на стороне с напряжением U=6кВ, [4,с.204]:

Требуемое сопротивление растеканию заземлителя, который принимаем общим для установок 6 и 0,4 кВ, [табл. 1]:

Требуемое сопротивление искусственного заземлителя [4, с.207]

Тип заземлителя выбираем контурный, размещенный по периметру прямоугольника длиной 15м и шириной 10м вокруг здания подстанции. Вертикальные электроды размещаем на расстоянии, а=5 м один от другого.

Из предварительной схемы следует, что в принятом нами заземлителе суммарная длина горизонтального электрода Ц=50 м, а количество вертикальных электродов n=L/a = 50/5 = 10 шт., рис. 1 а.

Уточняем параметры заземлителя путем проверочного расчета.

Определяем расчетное сопротивление растеканию вертикального электрода [4, с.90, табл.3.1]:

где

d = 12 мм = 0,012 м - диаметр электрода,

t = t₀ +0,5 l_В = 8+0,5·5 = 3,3м

Определяем расчетное сопротивление растеканию горизонтального электрода [4, с.90, табл.3.1.]:

где

В = 40мм = 0,04м - ширина полки уголка,

t = t_o= 0,8м - глубина заложения электрода.

Для принятого нами контурного заземлителя при отношении

a /l _в=5/5=1 и n=10шт. по таблице 4 определяем коэффициенты использования электродов заземлителя:

η_в=0,56 - коэффициент использования вертикальных электродов,

η_г=0,34 - коэффициент использования горизонтального электрода.

Находим сопротивление растеканию принятого нами группового заземлителя, [4, с. 108]:

Это сопротивление R=3,9 Ом больше, чем требуемое R_н=3,6 Ом, поэтому принимаем решение увеличить в контуре заземлителя количество вертикальных электродов до n=13шт.

Затем, для прежнего отношения и вновь принятого количества вертикальных электродов n=13шт., по таблице 4 находим новые значения коэффициентов использования электродов заземлителя: вертикальных

η_в=0,53 и горизонтального η_г=0,32.

Находим новое значение сопротивления растеканию тока группового заземлителя:

Это сопротивление R=3,32 Ом меньше требуемого R_h=3,6 Ом, но так как разница между ними невелика R_h-R=0,28 Ом и она повышает условия безопасности, принимаем этот результат как окончательный.

Итак, окончательная схема контурного группового заземлителя состоит из 13 вертикальных стержневых электродов длиной 5м диаметром 12мм с расстоянием между ними равным 5м и горизонтального электрода в виде стальной полосы длиной 70м, сечением 4×40мм, заглубленных в землю на 0,8м, рис.1б.

 

Таблица 1.1 – Допустимые сопротивления заземляющего устройства в электроустановках до и выше 1000 В

Наибольшие допустимые значения Rз Ом	Характеристика электроустановок
Rз ≤0,5	Для электроустановок напряжением выше 1000 В и расчетным током замыкания на землю Iз >500 А
Rз =250/ Iз ≤ 10	Для электроустановок напряжением выше 1000 В и расчетным током замыкания на землю Iз <500 А
Rз =125/ Iз ≤ 10	При условии, что заземляющее устройство является общим для электроустановок напряжением до и выше 1000 В и расчетным токе замыкания на землю Iз <500 А
Rз ≤2	В электроустановках напряжением 660/380 В
Rз ≤4	В электроустановках напряжением 380/220 В
Rз ≤8	В электроустановках напряжением 220/127 В

Примечания: Для электроустановок напряжением до 1000 В значения R, даны при условии, что удельное сопротивление грунта ρ ≤100 Омּм. При удельном сопротивлении грунта ρ >100 Омּм разрешается увеличивать указанные величины в К= ρ /100, но более чем в 10 раз.

Рисунок 1 – Схемы контурных искусственных заземлителей подстанции:

а) предварительная (n=10шт., а=5м, L_г=50м)

б) окончательная (n=13шт., а=5м, L_г=70м)

 

Таблица 1.2 – Приближенные значения значения удельных сопротивлений грунтов и воды

Грунт, вода	Удельное сопротивление ρ, Ом·м	Грунт, вода	Удельное сопротивление ρ, Ом·м
Глина		Мергель, известняк, крупный песок с валунами	1000-2000
Суглинок
Песок
Супесь		Скала, валуны	2000-4000
Торф		Речная вода	10-100
Чернозем		Морская вода	0,2-1
Садовая земля

 

Таблица 1.3 – Признаки климатических зон и значения коэффициента сезонности К_с

Данные, характеризующие климатические зоны и тип Климатические зоны РФ применяемых заземляющих электродов
I	II	III	IV
Климатические признаки зон: средняя многолетняя низшая температура (январь), °С	от - 20 до - 15	от - 14 до - 10	от - 10 до 0	от 0 до +5
Средняя многолетняя высшая температура (июль), °С	от + 16 до + 18	от + 18 до + 22	от + 22 до + 24	от + 24 до + 26
среднегодовое количество осадков, мм	-400	-500	-500	-300-500
Продолжительность замерзания вод, дн	190-170
Значение коэффициента Кс для вертикальных электродов длиной 2-3 м и глубине заложения их вершины 0,5-0,8 м	1,8-2	1,5-1,8	1,4-1,6	1,2-1,4
Значение коэффициента Кс для протяженных горизонтальных электродов при глубине их заложения 0.8 м	4,5-7,0	3,5-4,5	2,0-2,5	1,5-2.0
Значение коэффициента Кс для вертикальных электродов длиной 5 м и глубине заложения их вершины 0,7-0,8 м	1,35	1,25	1,15	1,1

 

Примерное распределение республик и областей РФ по климатическим зонам:

I зона: Карелия севернее Петрозаводска, республика Коми, Архан­гельская и Кировская области, Заволжье восточнее Казани и Самары, Урал, Омская, Новосибирская, Иркутская и Читинская области, южные районы Тюменской области, Хабаровского и Красноярского краев, Приморская и Сахалинская области.

II зона: Ленинградская область, южная часть Карелии. Вологодская область, центральные районы РФ до Волгоградской области.

IIIзона: Псковская, Новгородская, Смоленская, Брянская, Курская,
Ростовская области.

IVзона: Краснодарский и Ставропольский края, Астраханская
область.

Таблица 1.4 Коэффициенты использования электродов заземлителя

a/l	Коэффициенты использования вертикальных электродов ηВ, размещенных в ряд при числе электродов в ряду
	0,85	0,73	0,65	0,59	0,48	-	-	-
	0,91	0,83	0,77	0,74	0,67	-	-	-
	0,94	0,89	0,85	0,81	0,76	-	-	-
a/l	Коэффициенты использования вертикальных электродов ηВ, размещенных по контуру, при числе электродов в контуре
	-	0,69	0,61	0,56	0,47	0,41	0,39	0,36
	-	0,78	0,73	0,68	0,63	0,58	0,55	0,52
	-	0,85	0,80	0,76	0,71	0,66	0,64	0,62
a/l	Коэффициенты использования вертикального электрода ηГ, соединяющего вертикальные электроды размещенные в ряд, при числе электродов в ряду
	0,85	0,77	0,72	0,62	0,42	-	-	-
	0,94	0,89	0,84	0,75	0,56	-	-	-
	0,96	0,92	0,88	0,82	0,68	-	-	-
a/l	Коэффициенты использования вертикального электрода ηГ, соединяющего вертикальные электроды размещенные по контуру, при числе вертикальных электродов в контуре
	-	0,45	0,40	0,34	0,27	0,22	0,20	0,19
	-	0,55	0,48	0,40	0,32	0,29	0,27	0,23
	-	0,70	0,64	0,56	0,45	0,39	0,36	0,33

Примечания: 1) a/l – отношение расстояний между вертикальными электродами к их длине. 2) коэффициенты использования электродов заземлителя получили еще название коэффициентов взаимного экранирования.

Расчет зануления

Таблица 2 – Исходные данные для расчета зануления

№ варианта	Размеры сечения стальной полосы (нулевого провода) мм	Напряжение линии	Длина участков линии	Площадь сечения медных фазных проводов, мм	Трансформатор	Номинальные точки предохранителей двигателей 1,2	Коэфициент кратного тока, К
l1 м	l 2 м	Мощность, кВА	Напряжение, кВ	Схема соединения обмоток	Сдвиг 1, А	Сдвиг 2, А
0	40х4	380/220			3х25		6/0,4	∆/Yн
	50х4	380/220			3х50		6/0,4	∆/Yн			1,25
	50х5	380/220			3х50		6/0,4	∆/Yн			1,25
	60х5	380/220			3х100		6/0,4	∆/Yн			1,25
	20х4	380/220			3х2,5		6/0,4	∆/Yн
	20х4	380/220			3х2,5		6/0,4	∆/Yн
	30х4	380/220			3х5		6/0,4	∆/Yн
	30х4	380/220			3х6		6/0,4	∆/Yн
	30х5	380/220			3х10		6/0,4	∆/Yн
	40х4	380/220			3х25		6/0,4	Y/ Yн
	40х4	230/127			3х25		6/0,23	Y/ Yн
	50х4	230/127			3х50		6/0,23	Y/ Yн			1,25
	50х5	230/127			3х50		6/0,23	Y/ Yн			1,25
	60х5	230/127			3х100		6/0,23	Y/ Yн			1,25
	20х4	230/127			3х2,5		6/0,23	Y/ Yн
	20х4	230/127			3х2,5		6/0,23	Y/ Yн
	30х4	230/127			3х5		6/0,23	Y/ Yн
	30х4	230/127			3х6		6/0,23	Y/ Yн
	30х5	230/127			3х10		6/0,23	Y/ Yн
	40х4	230/127			3х25		6/0,23	∆/Yн
	50х5	380/220			3х50		6/0,4	∆/Yн			1,25
	50х4	380/220			3х50		6/0,4	∆/Yн			1,25
	40х4	380/220			3х25		6/0,4	∆/Yн
	40х4	380/220			3х25		6/0,4	∆/Yн
	30х5	380/220			3х10		6/0,4	∆/Yн
	30х4	380/220			3х10		6/0,4	∆/Yн

 

Проверить обеспечена ли отключающая способность зануления в сети, показанной на рис.2, при нулевом защитном проводнике - стальной полосе сечением 40×4мм. Линия 380/220 В с медными проводами 3×25мм питается от трансформатора 400кВА, 6/0,4кВ со схемой соединения обмоток «треугольник - звезда с нулевым проводом» (∆/Y_Н). Двигатели защищены предохранителями I_1ном=125А (двигатель 1) и I_2ном=80А (двигатель 2). Коэффициент кратности тока К=3.

Решение

Решение сводится к проверке условия, (4, с.233, ф.6.3):

I_к≥ К I_ном

где

I_к - ток однофазного короткого замыкания, проходящий по петле фаза-нуль;

I_д≥ К I_ном - наименьший допустимый ток по условию срабатывания защиты (предохранителя);

I_ном - номинальный ток плавкой вставки предохранителя.

Выполнение этого условия обеспечит надежное срабатывание защиты при коротком замыкании (КЗ) фазы на зануленный корпус электродвигателя, т.е. соединенный нулевым защитным проводником с глухозаземленной нейтральной точкой трансформатора.

1. Определяем наименьшие допустимые значения токов для двигателей
1 и 2:

I_1д=К I_1ном =3,125=375А;

I_2д=К I_2ном = 3,80=240 А

2. Находим полное сопротивление трансформатора из табл. 6.5.

Z_т=0,056 Ом

3. Определяем на участке l₁= 200м=0.2км активное R_1ф и индуктивное X_1ф сопротивления фазного провода;

активное R_1и3 и индуктивное Х_1и3 сопротивления нулевого защитного провода и внешнее индуктивное сопротивление Х_1п петли фаза-нуль:

где

ρ =0,018 Ом.мм²/м - удельное сопротивление медного провода,

S₁- 25 мм² - сечение фазного провода.

Принимаем для фазного медного провода по рекомендации [4.С.238]

X_1ф=0

Находим ожидаемую плотность тока в нулевом защитном проводе - стальной полосе сечением

S₂=40×4=160 мм ²;

 

 

Рисунок 2 – Схема сети к расчету зануления

По таблице 6 для j₁=2 А/мм² и S₂=40×4=160 мм² находим:

r₁ω=1,54 Ом/км - активное сопротивление 1 км стального провода,

х₁ω=0,92 Ом/км - внутреннее индуктивное сопротивление 1 км стального провода.

Далее находим R_1и3 и Х_1и3 для l₁ = 200 м = 0,2 км:

R_1и3 = r₁ω ∙ l₁ = 1,54∙0,2=0,308 Ом

Х_1и3 = х₁ω ∙ l₁ = 0,92∙0,2=0,184 Ом

Определяем Х_1п для l₁ = 200 м = 0,2 км

Х_1п = Х_1п ∙ l₁ = 0,6∙0,2=0,12 Ом

Х_1п =0,6 Ом/км - внешнее индуктивное сопротивление 1 км петли фаза-нуль, величина которого принята по рекомендации [4, с.240].

4. Определяем на всей длине линии l₁₂=l₁+l₂= 250 м =0,25 км активное R_12ф и индуктивное Х_12ф сопротивления фазного провода; активное R_12и3 и индуктивное Х_12и3 сопротивления нулевого защитного провода и внешнее индуктивное сопротивление Х_12п петли фаза-нуль:

Аналогично предыдущему принимаем:

Х_12ф=0

Ожидаемая плотность тока в нулевом защитном проводе:

По таблице 6.6. для j₁₂ = 1,5 А/мм² и S₂ = 40×4 = 160 мм² находим:

r₁₂ω=1,81 Ом/км

Х₁₂ ω =l,09 Ом/км

Далее находим R_12и3 и Х_12и3 для l₁₂ =250 м = 0,25 км

R_12и3 = r₁₂ω ∙ l₁₂ = 1.81 ∙ 0,25 = 0,452 Ом

Х_12и3 = х₁₂ω ∙ l₁₂ =1,09 ∙ 0,25 = 0,272 Ом

Определяем Х_12п для l₁₂ = 0,25 км:

Х_12п = х_1п ∙ l₂ =0,6 ∙ 0,25 = 0,15 Ом

где x_1п = 0,6 Ом/км принято по рекомендации [4,с.240] как и в предыдущем случае.

5. Находим действительные значения токов короткого однофазного
замыкания, проходящих по петле фаза-нуль по формуле [4, с.235, ф.6.8]:

для следующих случаев:

а) при замыкании фазы на корпус двигателя 1, рис.2.

б) при замыкании фазы на корпус двигателя 2:

6. Вывод: поскольку действительные значения токов однофазного
короткого замыкания I_1к=390 А и I_2к=282 А превышают
соответствующие наименьшие допустимые по условиям срабатывания
защиты токи I_1д=375 А и I_2д=240 А, нулевой защищенный провод выбран
правильно, т.е. отключающая способность системы зануления обеспечена.

 

Таблица 2.1 – Приближенные значения расчетных полных сопротивлений Z_Т Ом, обмоток масляных

Мощность трансформатора, кВА	Номинальное напряжение обмоток высшего напряжения, кВ	ZТ, Ом, при схеме соединения обмоток	Мощность трансформатора, кВА	Номинальное напряжение обмоток высшего напряжения, кВ	ZТ, Ом, при схеме соединения обмоток
Y/YН	∆/ YН, Y/ZН	Y/YН	∆/ YН, Y/ZН
	6-10	3,110	0,906		6-10	0,195	0,056
	6-10	1,949	0,562	20-35	0,191	-
	6-10	1,237	0,360		6-10	0,129	0,042
20-35	1,136	0,407	20-35	0,121	-
	6-10	0,799	0,226		6-10	0,081	0,027
20-35	0,764	0,327	20-35	0,077	0,032
	6-10	0,487	0,141		6-10	0,054	0,017
20-35	0,478	0,203	20-35	0,051	0,020
	6-10	0,312	0,090
20-35	0,305	0,130

 

Примечание: данные таблицы относятся к трансформаторам с обмотками низшего напряжения 400/230 В. при низшем напряжении 230/127 В значения сопротивлений, приведенных в таблице необходимо уменьшить в 3 раза.
Таблица 2.2 – Активные r_ω и внутренние индуктивные x_ω сопротивления стальных проводников при переменном токе (50Гц), Ом/км

Размеры или диаметр сечения	Сечение, мм2	rω	xω	rω	xω	rω	xω	rω	xω
При ожидаемой плотности тока в проводнике, А/мм2
0,5	1,0	1,5	2,0
Полоса прямоугольного сечения
20×4		5,24	3,14	4,20	2,52
30×4		3,66	2,20	2,91	1,75
30×5		3,38	2,03	2,56	1,54
40×4		2,80	1,66	2,24	1,34
50×4		2,28	1,37	1,79	1,07
50×5		2,10	1,26	1,60	0,96
60×5		1,77	1,06	1,34	0,80
Проводник круглого сечения
	19,63	17,0	10,2	14,4	8,65
	28,27	13,7	8,2	11,2	6,70
	50,27	9,60	5,75	7,5	4,50
	78,54	7,20	4,32	5,4	3,24
	113,1	5,60	3,36	4,0	2,40
	150,9	4,55	2,73	3,2	1,92
	201,1	3,72	2,23	2,7	1,60

 

 

Расчет прожекторного освещения

Таблица 3 – Исходные данные для расчета прожекторного освещения

№ варианта	Площадь освещаемой территории, м2	Напряжение осветительной сети U, В	Коэффи-циенты	Тип прожектора	Лампа прожектора	Световой поток лампы Фл, лм	Максимальная сила света прожектора, Iмакс., кд	Минимальная освещенность (по нормам) Елюм., лк
Кп	Кз	Тип	Мощность, Вт
0	100х70		1,3	1,2	ПЗС-45	Нг220-1000
	110х80		1,3	1,2	ПЗС-45	Нг127-1000
	120х90		1,3	1,2	ПЗС-35	Нг220-500
	130х100		1,3	1,2	ПЗС-35	Нг127-500
	95х65		1,1	1,0	ПЗС-45	Нг220-1000				2,5
	105х75		1,1	1,0	ПЗС-45	Нг127-1000				2,5
	115х85		1,1	1,0	ПЗС-35	Нг220-500				2,5
	125х95		1,1	1,0	ПЗС-35	Нг127-500				2,5
	140х110		1,15	1,1	ПЗС-45	Нг220-1000				2,0
	145х115		1,15	1,1	ПЗС-45	Нг127-1000				2,0
	150х120		1,15	1,1	ПЗС-35	Нг220-500				2,0
	155х125		1,15	1,1	ПЗС-35	Нг127-500				2,0
	160х130		1,2	1,15	ПЗС-45	Нг220-1000				1,5
	165х135		1,2	1,15	ПЗС-45	Нг127-1000				1,5
	170х140		1,2	1,15	ПЗС-35	Нг220-500				1,5
	175х145		1,2	1,15	ПЗС-35	Нг127-500				1,5
	70х50		1,25	1,25	ПЗС-45	Нг220-1000				3,5
	75х55		1,25	1,25	ПЗС-45	Нг127-1000				3,5
	80х70		1,25	1,25	ПЗС-35	Нг220-500				3,5
	85х75		1,25	1,25	ПЗС-35	Нг127-500				3,5
	100х100		1,35	1,3	ПЗС-45	Нг220-1000				4,0
	115х105		1,35	1,3	ПЗС-45	Нг127-1000				4,0
	120х110		1,35	1,3	ПЗС-35	Нг220-500				4,0
	125х115		1,35	1,3	ПЗС-35	Нг127-500				4,0
	100х50		1,3	1,2	ПЗС-45	Нг220-1000				5,0
	120х60		1,3	1,2	ПЗС-45	Нг127-1000				5,0

Рассчитать прожекторное освещение территории строительной площадки размером S=100×70=7000 м. Напряжение осветительной сети 220

Решение

Принимаем коэффициент, учитывающий потери света в зависимости от конфигурации освещаемых площадей К_п=1,3; коэффициент запаса, учитывающий запыление прожектора и старение лампы, К₃=1,2; прожектор ПЗС-45 с лампой типа НГ220-1000, мощностью Р_л=1000 Вт, напряжением 220 В, световым потоком Ф_л =16180 лм, максимальной (осевой) силой света прожектора I_макс=130000 кд (см.табл.6.7.). Минимальная горизонтальная освещенность принята, согласно нормам освещенности Е_мин=3 лк (см.6, табл.4-6).

Общий световой поток, необходимый для освещения склада определяем по формуле:

∑Ф=Е_мин∙S∙К_з∙К_п=3∙7000∙1,2∙1,3=32760 лм

Необходимое число прожекторов определяем по формуле:

где

η_ср =0,35 - к.п.д. прожектора по технической характеристике. Принимаем n=6.

Высота установки прожектора (5, с.238):

Принимаем: h=21 м.

Оптимальный угол наклона оптической оси прожектора, обеспечива­ющий максимальную площадь светового эллипса в горизонтальной плоскости (5, с.239):

где

m=0,0302; n=0,000769 - коэффициенты углов рассеяния прожекторов соответственно в горизонтальной и вертикальной плоскости (см.табл.6.7.).

Е_о - условная средняя освещенность эллипса при высоте установки прожектора h=1 м. (5. с.240):

E₀=1/2·K_з·E_мин·h²=1/2·1,2·3·21²=793,8 лк

 

θ_Г=18⁰

 

Таблица 3.1 – Технические данные прожекторов

Прожектора	Лампа	Максимальная (осевая) сила света, кд	Наименьшая высота установки, м	Углы рассеяния, град.	Коэффициенты
Тип	напряжение	Мощность В	В горизонтальной плоскости	В вертикальной плоскости	m	n
ПЗС-35	НГ 127-500					±10	±9	0,0218	0,00107
НГ 220-500					±10,5	±9,5	0,038	0,00161
ПЗС-45	НГ 127-1000					±11	±9,5	0,0218	0,000637
НГ 220-1000					±13	±12	0,0302	0,000769

Молниезащита

Определить необходимость устройства молниезащиты зда­ния, расположенного в местности, где проживает студент. Рассчитать размеры молниеотвода и зоны защиты.

Таблица 4 Исходные данные для расчета молнезащиты

Вариант
А, м
В, м
hx, м

 

1. Определить необходимость устройства молниезащиты здания, исходя из расчета количества прямых ударов молний в год N, которое должно быть не менее 0,01: