отбора возвращается с температурой 
о 
Тепловая нагрузка отборов (ПСГ1, ПСГ2) 
Температурный график сети 
о 
Коэффициент теплофикации 
Расчёт расхода воды теплосети
Энтальпия сетевой воды на входе в ПСГ-1 
определяется по таблицам [1] исходя из заданной температуры 
о С при давлении на выходе из сетевого насоса 0,7 МПа.
.
Энтальпию на выходе из ПСГ-2 находим по таблицам [1]
при 
:
.
Расход сетевой воды равен:
.
Расчёт давления в теплофикационных отборах турбины
Исходя из заданной температуры сетевой воды после верхнего сетевого подогревателя и предварительной оценки величины недогрева, определим давление в ПСГ-2.
Величина недогрева в ПСГ-2:
о С.
Температура насыщения в ПСГ-2:
о С.
По таблицам [2] в состоянии насыщения находится давление в ПСГ-2 и энтальпия его дренажа:
.
При определении параметров внутри шага таблиц [2] выполняется линейная интерполяция.
Таблица 1. Свободная таблица термодинамических параметров воды и пара установки ПТ-135-130
| Точка процесса |  
|  
|  кДж/кг
| 
| 
| 
кДж/кг
| 
| 
| 
|  кДж/кг
| 
|  кДж/кг
|
| 12,75 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | |||
| 0` | 12,24 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | ||
| Рс | - | - | - | - | - | - | - | - | - | |||
| П7 | 3,36 | 3,21 | 237,71 | 1026,8 | 1,71 | 17,62 | 1021,47 | 957,6 | ||||
| П6 | 2,28 | 2,15 | 216,19 | 926,15 | 1,19 | 17,74 | 926,09 | 861,4 | ||||
| П5 | 1,47 | 1,37 | 194,08 | 825,18 | 1,08 | 17,85 | 828,7 | 727,9 | ||||
| Д | 1,47 | 0,59 | 158,1 | 667,3 | - | 0,59 | 667,3 | - | - | |||
| П4 | 0,53 | 0,49 | 151,31 | 637,75 | 2,31 | 1,25 | 628,31 | 151,31 | 637,75 | |||
| П3 | 0,25 | х=0,98 | 0,23 | 125,4 | 526,65 | 2,4 | 1,3 | 517,25 | 125,4 | 526,65 | ||
| П2 | 0,108 | x=0,95 | 0,102 | 102,64 | 430,2 | 1,35 | 97,64 | 410,06 | 102,64 | 430,2 | ||
| П1 | 0,047 | x=0,94 | 0,045 | 78,8 | 329,93 | 1,4 | 73,8 | 310,02 | 78,8 | 329,93 | ||
| К | 0,006 | x=0,97 | 0,006 | 36,93 | 154,92 | - | 0,006 | 36,93 | 154,92 | - | - | |
| ПСГ2 | 0,108 | x=0,95 | 0,102 | 414,85 | 0,60 | 398,45 | 414,85 | |||||
| ПСГ1 | 0,047 | x=0,94 | 0,042 | 77,5 | 324,42 | 0,65 | 72,5 | 304,18 | 77,5 | 324,42 |
Потери давления пара в паропроводе от камеры отбора до сетевого подогревателя оценивается величиной 9-10% от давления в камере.
С учетом потерь давления в камере:
.
Если принять примерно равным распределение подогрева сетевой воды между сетевыми подогревателями, то энтальпия воды на выходе из нижнего сетевого подогревателя:
.
По таблице [1] определяем температуру сетевой воды после ПСГ-1 при 
о С
Величина недогрева: 
о С
Температура насыщения в ПСГ-1:
о С.
По таблицам [1] в состоянии насыщения находим:
.
Давление в камере теплофикационного отбора 
с учетом гидравлического сопротивления:
.
Давление в камерах нерегулируемых (регенеративных) отборов по [2]: занесены в первую строку таблицы 1 (таблица свободных параметров).
Строим процесс расширения пара в h, s -диаграмме. Потере давления свежего пара в стопорном и регулирующих клапанах и тракте паров пуска при полностью открытых клапанах составляет 4%.
Давление пара перед первой ступенью:
.
Для расчета параметров пара на выходе каждого отсека турбины необходимо располагать величинами внутренних относительных КПД отсеков, которые приведены в таблице 2.
Таблица 2. Внутренние относительные КПД отсеков турбины
| Номер отсека | Р-С | 2-9 | 10-11 | 12-13 | 14-16 | 17-18 | 19-20 | 21-22 | 23-25 |
| КПД | 0,695 | 0,833 | 0,842 | 0,85 | 0,82 | 0,867 | 0,835 | 0,57 |
При полностью открытом регулирующем клапане ЦСНД потеря давления в линии перепуска пара от ЦВД к ЦСНД равна примерно 2%.
Давление перед первой ступенью ЦСНД:
.
Расчет термодинамических параметров
в подогревателях
Давление в регенеративных подогревателях меньше давления в камерах отборов на величину потерь давления из-за гидравлического сопротивления трубопроводов отбора, предохранительной и запорной арматуры. Относительная потеря в линиях отбора оценивается по формуле:
номер подогревателя по ходу питательной воды.
давление в камере отбора с номером 
давление в подогревателе с номером 
Давление в подогревателях занесены в таблице 1.
Величина потери давления пара во встроенных пароохладителях ПВД оценивается в 1%.
По таблицам [2] находим 
и 
и заносим в таблицу 1.
Задаемся недогревом, заносим в таблицу 1.
Определяем температуру воды в подогревателях и заносим в таблицу 1.
Температура и энтальпия дренажа сливаемого из П7, П6, П5:
оС
оС
оС
, 
, 
Т.к. ПНД не имеют охладителей дренажа, сливаемого из подогревателей П4, П3, П2, П1 численно равна температуре насыщения в соответствующем подогревателе.
Энтальпия конденсата отработавшего пара в конденсаторе по таблице [2]:
Величина давления основного конденсата в конденсаторе – питательном тракте определяется отдельно по группе ПВД и по группе ПНД. Давление воды на выходе из питательного насоса оценивается величиной на 35-40% больше давления свежего пара котла.
Давление на выходе из конденсационного насоса 
определяется величиной давления в деаэраторе и конденсатосборника, а также гидравлическим сопротивлением всех элементов схемы от насоса до деаэратора:
давление в деаэраторе.
гидравлический подпор, соответствующий разности в высотах мест установки деаэратора и конденсатора.
сумма потерь давления в ПНД.
гидравлическое сопротивление трубопроводов и смесителей (сопротивление смесителя 0,01 МПа, трубопроводов 0,2 МПа).
суммарная потеря давления в ПЭО, ПЭУ и в ПС.
Величина давления на выходе КН:
Расчет параметров процесса расширения пара в отсеках турбины на h, s –диаграмме воды и водяного пара.
Точка пересечения на h, s –диаграмме изобары 
с изотермой 
о С определяет энтальпию свежего пара 
Потеря давления свежего пара в стопорном и регулирующем клапанах и тракте паров пуска при полностью открытых клапанах составляет примерно 4%. Поэтому давление пара перед первой ступенью турбины равно:
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения изобары 12,24 МПа с уровнем энтальпии свежего пара 3485 кДж/кг (точка 
на рисунке 2).
Сначала определяется параметры пара на выходе первой (регулирующей) ступени. По заводским данным при номинальном расходе пара изоэнтропный (адиабатный) теплоперепад, срабатываемый регулирующей ступенью ЦВД, равен 75 кДж/кг. Из точки h, s –диаграммы, соответствующей состоянию пара перед первой ступенью, проводится вертикально вниз (по изоэнтропе) отрезок, длина которого в масштабе диаграммы соответствует 75 кДж/кг. Этот отрезок отражал бы изменение параметров пара в регулирующей ступени, если бы процесс в ней протекал без энергетических потерь. Нижняя граница отрезка определяет значение давления пара (изобару) после регулирующей ступени 
Энтальпия пара на выходе регулирующей ступени 
в реальном процессе расширения пара в ступени равна:
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения уровня 3432 кДж/кг с изобарой 10 МПа. Эта точка соответствует состоянию пара после регулирующей ступени.
Затем из полученной точки вертикально вниз (по изоэнтропе) проводится линия до пересечения с изобарой давления в первом регенеративном отборе 
Энтальпия точки пересечения равна:
. 
Энтальпия пара в камере первого регенеративного отбора в реальном процессе расширения равна:
,
где 
взято из таблицы 2 внутренних относительных КПД отсеков турбины.
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения уровня 3102 кДж/кг с изобарой 3,36 МПа. Эта точка соответствует состоянию пара после первого отбора.
Затем из полученной точки вертикально вниз (по изоэнтропе) проводится линия до пересечения с изобарой давления во втором регенеративном отборе 
Энтальпия точки пересечения равна:
.
Энтальпия пара в камере второго регенеративного отбора в реальном процессе расширения равна:
,
где 
взято из таблицы 2 внутренних относительных КПД отсеков турбины.
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения уровня 3064 кДж/кг с изобарой 2,28 МПа. Эта точка соответствует состоянию пара после второго отбора.
Затем из полученной точки вертикально вниз (по изоэнтропе) проводится линия, до пересечения с изобарой давления в третьем регенеративном отборе 
Энтальпия точки пересечения равна:
.
Энтальпия пара в камере третьего регенеративного отбора в реальном процессе расширения равна:
,
где 
взято из таблицы 2 внутренних относительных КПД отсеков турбины.
При полностью открытом регулирующем клапане ЦСНД потеря давления в линии перепуска пара от ЦВД к ЦСНД равна примерно 2%.
Давление перед первой ступенью ЦСНД:
Построение линии процесса расширения пара в ЦСНД выполняется аналогично ЦВД.
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения уровня 2976 кДж/кг с изобарой 1,47 МПа. Эта точка соответствует состоянию пара после третьего отбора.
Затем из полученной точки вертикально вниз (по изоэнтропе) проводится линия, до пересечения с изобарой давления в четвертом регенеративном отборе 
Энтальпия точки пересечения равна:
.
Энтальпия пара в камере четвертого регенеративного отбора в реальном процессе расширения равна:
,
где 
взято из таблицы 2 внутренних относительных КПД отсеков турбины.
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения уровня 2806 кДж/кг с изобарой 0,53 МПа. Эта точка соответствует состоянию пара после четвертого отбора.
Затем из полученной точки вертикально вниз (по изоэнтропе) проводится линия до пересечения с изобарой давления в пятом регенеративном отборе 
Энтальпия точки пересечения равна:
.
Энтальпия пара в камере пятого регенеративного отбора в реальном процессе расширения равна:
,
где 
взято из таблицы 2 внутренних относительных КПД отсеков турбины.
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения уровня 2684 кДж/кг с изобарой 0,25 МПа. Эта точка соответствует состоянию пара после пятого отбора.
Затем из полученной точки вертикально вниз (по изоэнтропе) проводится линия до пересечения с изобарой давления в шестом регенеративном отборе 
Энтальпия точки пересечения равна:
.
Энтальпия пара в камере шестого регенеративного отбора в реальном процессе расширения равна:
,
где 
взято из таблицы 2 внутренних относительных КПД отсеков турбины.
На h, s –диаграмме отмечается точка пересечения уровня 2572 кДж/кг с изобарой 0,108 МПа. Эта точка соответствует состоянию пара после шестого отбора.
Затем из полученной точки вертикально вниз (по изоэнтропе) проводится линия до пересечения с изобарой давления в седьмом регенеративном отборе 
Энтальпия точки пересечения равна:
.
Энтальпия пара в камере седьмого регенеративного отбора в реальном процессе расширения равна:
,
где 
взято из таблицы 2 внутренних относительных КПД отсеков турбины.
В рассматриваемом режиме внутренний относительный КПД последнего отсека примерно равен нулю. Поэтому на h, s –диаграмме линия процесса расширения пара в этом отсеке горизонтальная. С ростом пропуска пара в конденсатор КПД ЧНД повышается.
Построенные на h, s –диаграмме точки соединяются линией, которая отражает процесс расширения пара в проточной части турбины. График процесса расширения пара приведен на рис. 2.