| Температура t,oC | Теплоемкость, ккал/(кг oC) | Плотность p,кг/м3 | Теплопроводность λ, ккал/(м ч oC) | Кинематическая вязкость 106v,м2/с |
| 0,9996 | 988,07 | 0,554 | 0,556 | |
| 1,0008 | 983,24 | 0,564 | 0,478 | |
| 1,0025 | 977,81 | 0,570 | 0,416 | |
| 1,0045 | 971,83 | 0,576 | 0,367 | |
| 1,0070 | 965,34 | 0,582 | 0,328 | |
| 1,0099 | 958,38 | 0,586 | 0,296 | |
| 1,0170 | 943,40 | 0,589 | 0,246 | |
| 1,0257 | 926,40 | 0,589 | 0,212 | |
| 1,0361 | 907,50 | 0,587 | 0,192 |
2.Принимаем скорость теплоносителя из СНиП:
ω=2м/с
3.Диаметр трубопровода определяем по формуле
4.Округляем полученный диаметр до ближайшего по стандарту. Внутренний диаметр dв=309 мм.
5.Расчетная скорость теплоносителя
Для снабжения теплом микрорайона необходимо проложить теплотрассу с часовым расходом воды по нему G =496 т/ч и температурой τ1=140°С. Длина теплопровода 1200 м. Падение давления на участке ∆р=2кгс/см2 =0,1962 МПа. Определить диаметр теплопровода и падение давления на участке.
Решение
1.Плотность теплоносителя принимаем по табл. 1
p 140=926,40 кг/м3.
2.Коэффициент местных потерь определяем по формуле:
3.Удельное линейное падение давления
4.Определяем диаметр трубопровода из предположения его работы в квадратичной области при Кэ =0,5 мм. Секундный массовый расход 
, по номограмме (см. рис. 1): dв=296 мм.
Проверочный расчет
1.Уточняется диаметр трубопровода до ближайшего по ГОСТ по номограмме (см. рис. 1): dв=309 мм.
2.Действительный критерий Рейнольдса
где w - скорость воды в трубопроводе,
y - кинематическая вязкость,
3.Рейнольдс предельный
4.Так как Re>Reпр, следовательно, трубопровод работает в области квадратичного закона. Тогда коэффициент гидравлического трения
5.Удельное падение давления на трение
6.Эквивалентная сумма местных сопротивлений
7.Приведенная длина
8.Падение давления на участке
или 
Дана схема разветвленной двухтрубной водяной сети (см. рис.2).
Рис. 2. Схема разветвленной тепловой сети
Давление в начале тепловой сети Р н=8 кгс/см2=0,785 Мпа, давление в конце 6 участка 6 кгс/см2=0,589 Мпа, давление в конце 5 участка 5 кгс/см2=0,491 Мпа. Длина тепловой сети от ТЭЦ до 6 абонента l 0-6=1600 м, от ТЭЦ до 5 абонента l 0-5=1900 м.
Определить главную магистраль из условий наименьшего падения давления.
Решение
1.Удельное падение давления на участке от ТЭЦ до шестого абонента
2.Удельное падение давления на участке от ТЭЦ до пятого абонента
Таким образом, основной магистралью является линия, соединяющая ТЭЦ и шестой абонент 0—1 —2—3—4—6.
Определить диаметры участков двухтрубной отопительной водяной сети, а также действительные потери напора. Схема сети, длины участков и расходы воды у потребителей даны на
GA=300 т/ч; GB=200 т/ч; GC=100 т/ч
Рис. 3. Схема отопительной водяной сети
На каждом участке имеется по две задвижки, сальниковые компенсаторы через каждые 100 м и по три сварных отвода.
Характер падения давления по длине принять равномерным, а потери напора в подающей и обратной линиях принять одинаковыми.
Решение
Выбираем расчетную магистраль, она должна обладать наименьшим удельным падением давления. Так как потери напора для всех элеваторных вводов одинаковы, то наименьшие удельные потери напора в сети будут для наиболее удаленного абонента. Таким образом, главной магистралью будет линия О-С.
Расчет главной магистрали
1. Суммарный расход воды в тепловой сети
Gp = GА + GВ + GС = 300 + 200 +100 = 600 т/ч.
2. Предварительно определим коэффициент местных потерь по
формуле:
3. Так как падение давления на магистрали нам неизвестно, то по рекомендации СНиП принимаем удельное падение давления для магистрали Rл =8 кгс/м2 м=78,5 Па/м.
4. Расчет начинаем с конечного участка III. Расход воды по III
участку 
. По номограмме (см. рис. 1), зная GIII и R, определим предварительно диаметр трубопровода на участке. В нашем случае dIII =183 мм.
5. Окончательный расчет. Уточняем полученный диаметр трубопровода до ближайшего по ГОСТ, который равен dIII =184 мм. Тогда по номограмме Rл =7,75 кгс/м2м=76 Па/м.
6. Определим эквивалентную длину участка.
Задвижка 
Сварные колена 
.
Сальниковый компенсатор 
7. Приведенная длина участка l пр=1000+46,1=1046,1
8. Действительное падение давления на участке
или
Аналогично рассчитываем другие участки главной магистрали и результаты сводим в табл. 2.
Результаты гидравлического расчета главной магистрали
Таблица 2
| Участок | Предварительный | Окончательный расчет | ||||||||
| G, т/ч | l, м | R, Па/9,81, м | d, мм | d, мм | R, Па/9,81, м | lэ, м | lпр, м | ∆р, Па/9,81 | ∆Н, м | |
| I | 8,0 | 6,83 | 6713,89 | 6,87 | ||||||
| II | 8,0 | 9,23 | 58,4 | 858,4 | 7923,032 | 8,13 | ||||
| III | 8,0 | 7,75 | 46,1 | 1046,1 | 8,32 |
Расчет ответвлений
1. Принимаем, что падения давления на участках равны между собой. Тогда для участка «Б»
2. Предварительный диаметр участка V при расходе воды
и Rл=8,2кгс/м2м=8,2Па/м
определяем по номограмме:
dv=238 мм.
3. Округляем полученный диаметр до стандартного:
dvp=259 мм.
4. Действительное удельное линейное падение давления по номограмме
Rv=6 кгс/м2 м=58,84 Па/м.
5. Действительная эквивалентная длина участка V
Тройник 
Задвижка 
Компенсатор 
Сварные колена 
6. Приведенная длина участка
lпpv =800+61,7=861.7м.
7. Действительные потери напора на участке V
∆р v = Rvlnpv =6∙861.7=5170 кгс/ м2 = 0,0507МПа.
или
8. Аналогично рассчитываем участок IV.
Результаты расчетов сводим в табл. 3.
Результаты гидравлического расчета ответвлений
Таблица 3
| Участок | Предварительный | Окончательный расчет | ||||||||
| G, т/ч | l, м | R, Па/9,81, м | d, мм | d, мм | R, Па/9,81, м | lэ, м | lпр, м | ∆р, Па/9,81 | ∆Н, м | |
| IV | 9.35 | 759.6 | 7.791 | |||||||
| V | 8.2 | 61.7 | 861.7 | 5.303 |