Тема 1.8 Решетчатые конструкции (фермы)
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ ФЕРМЫИЗ ПАРНЫХ УГОЛКОВ
Расчёт и конструирование узлов фермы Расчёт опорных узлов фермы на колонну
Узел 1 (рис. 37, а)
Согласно заданию узел опирания фермы на колонну — шарнирный. Для крепления верхнего пояса к колонне конструктивно принимаем два болта М20 класса 5.6. Толщину фасонки назначаем ф = 12 мм. Размер сварных швов, соединяющих раскос с фасонкой, принимаем минимальным: kf = 4 мм, Узел 2 (рис. 37, б)
Размеры опорной фасонки и её конфигурацию определяем по расчётным длинам сварных швов крепления к ней нижнего пояса и опорного раскоса фермы. В связи с тем что для примера 1 рамная сила в узле отсутствует (Fp = 0), для крепления опорного фланца фермы к колонне конструктивно принимаем болты М20 класса 5.6 в количестве 8 шт.
Требуемые длины сварных шов крепления нижнего пояса определяются исходя из расчёта по металлу границы сплавления и находятся по формулам:
Размеры опорного фланца исходя из условия размещения болтов М20 назначаем шириной 240 мм и толщиной 20 мм.
Л А= (Qg+P,)l (224,4 + 108)23,6
Опорная реакция фермы КА == 3922,4 гН.
Рис. 37. Опорные узлы фермы из парных уголков (пример 1): а - верхний опорный узел; 6 - нижний опорный узел
Проверяем напряжение сжатия и растяжения фланца от опорной реакции:
Определяем высоту опорного столика из условия прочности сварного шва на срез:
Принимаем высоту столика 300 мм.
Проверяем опорное сечение фасонки на срез
где = 0,58—= 0,58 = 138,6 Мпа. Условие соблюдается.
У т 1,025
Касательное напряжение Условие выполняется.
Примечание. В случае действия на ферму в опорном узле рамной сжимающей силы дополнительно выполняется следующий расчёт.
Условно принимаем рамную сжимающую силу Fp = 400 гН. Выполняем проверку сварных швов, прикрепляющих фасонку к опорному фланцу. Нормальное краевое напряжение
где эксцентриситет е = ус -у0 = 34 - 25,5 = 8,5 см; ус — расстояние от верха фасонки до места приложения нагрузки; у0 — расстояние от верхней кромки до центра тяжести соединения.
Проверка прочности по условным приведённым напряжениям:
Прочность обеспечена.
Расчёт укрупнительных монтажных стыков
Для удобства транспортировки конструкций ферму проектируем из двух отправочных элементов (полуферм), которые соединяются на площадке строительства с помощью укрупнительных стыков. Проектирование стыков выполняем так, чтобы правая и левая полуфермы были взаимозаменяемыми.
Узел 3 (рис. 38, а)
Расчётное усилие в стыке NCT = 9214,2 гН. Ширина накладки Ьн = 330 мм.
Рис. 38. Укрупнительные стыки фермы из парных уголков (пример 1): а - монтажный стык верхнего пояса; б - монтажный стык нижнего пояса
Толщина накладки = 0,9 см,
где NH = ayriVCT = 0,7-9214,2 = 6450 гН.
Принимаем tH= 12 мм (не менее толщины фасонки).
Монтажный стык двух отправочных марок ферм выполняется с помощью ручной электродуговой сварки электродами Э-42А по ГОСТ 9467-75*.
Определяем коэффициенты и расчётные сопротивления сварного соединения при расчёте на срез:
• по металлу шва МО = 0,7 -180 = 126 МПа,
где = 0,7 [ табл. 39]; Д = 180 МПа [табл. Г.2];
• по металлу границы сплавления = 1166,5 = 166,5 МПа, где р, = 1,0 [ табл. 39]; R = 0,45 Run = 0,45• 370 = 166,5 МПа.
Проверяем швы на срез: = 0,76 < 1,0. Таким образом, несущую способность швов принимаем из расчёта по металлу шва.
Требуемая длина сварных швов прикрепления накладки к полкам поясных уголков
Принимаем: два шва по 30 см и два шва по 15 см (см. рис. 38, а). Определяем длину сварных швов для прикрепления верхнего пояса к фасонке: = 18 см.
Конструктивно принимаем длину сварных швов = 35 см. Проверка прочности верхнего монтажного узла на внецентренное сжатие. Геометрические характеристики сечения 1 -1:
• расстояние от нижней точки до центра тяжести сечения
• момент инерции сечения относительно оси х-х
• момент сопротивления сечения Wx b = 1273,4 см3. Эксцентриситет приложения силы е = 400 - 293 - 40 = 67 мм.
Проверка прочности узла:
Прочность достаточна.
Принимаем высоту вертикальных накладок 280 мм (не менее iyr = 2 *140 = 280 мм)
Требуемый катет угловых швов для присоединения вертикальных накладок к фасонке = 1,14 см. Принимаем kj = 12 мм.
Узел 4 (рис. 38, б)
Расчёт узла 4 производим аналогично расчёту узла 3.
Усилие в стыке
Усилие в листовой накладке
Ширина накладки Ьн = 2*110+ 12 + 2 * 19 = 270 мм.
Определяем толщину накладки: tH = 1,1 см.
В запас прочности принимаем толщину накладки н = 14 мм. Требуемая длина сварных швов прикрепления накладки к полкам уголков нижнего пояса L = 92 см.
Принимаем два шва по 30 см и два шва по 17 см.
Проверяем прочность узла на внецентренное растяжение. Геометрические характеристики сечения 2-2:
момент сопротивления Wx = 1029,0 см.
Эксцентриситет е = 340 - 30 - 256 = 54 мм.
Нормальная сила в сечении 2-2
Проверка прочности нижнего монтажного узла:
Прочность достаточна.
Длина сварного шва прикрепления нижнего пояса к фасонке
Конструктивно принимаем длину сварных швов /ю = 30 см. Принимаем высоту вертикальных накладок 220 мм (не менее 2/iyr = 2*110 = 220 мм)