Пример расчета сборной железобетонной колонны

Рассчитать и сконструировать колонну среднего ряда производственного пятиэтажного трехпролетного здания с плоской кровлей при случайных эксцентриситетах (e₀ = e_a). Высота этажа H =4,2 м. Сетка колонн 6 6 м. Верх фундамента заглублен ниже отметки пола на 0,6 м. Здание возводится в III климатическом районе по снеговому покрову. Полезная (временная) нагрузка на междуэтажные перекрытия 7 кН/м², в том числе длительная 5 кН/м². Конструктивно здание решено с несущими наружными стенами, горизонтальная (ветровая) нагрузка воспринимается поперечными стенами лестничных клеток. Членение колонн поэтажное. Стыки колонн располагаются на высоте 0,6 м от уровня верха панелей перекрытия. Ригели опираются на консоли колонн. Схема сборного перекрытия показана на рисунке, а ребристая панель перекрытия решена в примере. Класс бетона по прочности на сжатие колонн не более В30, продольная арматура класса А-III. По назначению здание относится ко второму классу. Принимаем γ _n =0,95.

Определение нагрузок и усилий. Грузовая площадь от перекрытий и покрытий при сетке колонн 6 6 м равна 36 м². Подсчет нагрузок сведен в таблице 8. При этом высота и ширина сечения ригеля приняты: h≈ 0,1 l= 0,1·600=60 см и b= 0,4 h =0,4·60=24 см ≈ 25 см (кратно 5 см). При этих размерах масса ригеля на 1м длины составит: hb _ρ=0,6 ·0,25·2500=375 кг, а на 1 м²=375/6=62,5.

 

Таблица 8 – Нормативные и расчетные нагрузки

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка Н/м2	Коэффициент надежности по нагрузке γ f	Расчетная (округленная) нагрузка, Н/м2
От покрытия: постоянная: от рулонного ковра в три слоя от цементного выравнивающего слоя при t= 20 мм; ρ=2000 кг/м3 от утеплителя – пенобетонных плит при b= 120 мм; ρ=400 кг/м3 от пароизоляции в один слой от сборных ребристых панелей при hred =100 мм от ригелей (по предварительному расчету) от вентиляционных коробов и трубопроводов		1,2 1,3   1,2   1,2 1,1   1,1 1,1
Итого Временная (снег): в том числе кратковременная длительная (30%)		– 1,4 1,4 1,4
Всего от покрытия   От перекрытия постоянная: от плиточного пола при t= 15 мм; ρ=2000кг/м3 от цементного раствора при t= 20 мм; ρ=2000кг/м3 от шлакобетона при t= 60 мм; ρ=1500кг/м3 от ребристых панелей hred =100 мм от ригелей (по предварительному расчету)		–     1,1 1,3   1,3 1,1 1,1
Итого Временная:		–
длительная кратковременная		1,2 1,2
Всего от перекрытия		–

 

Сечение колонн предварительно принимаем b_c h_c =40 40 см. Расчетная длина колонн во втором – пятом этажах равна высоте этажа l₀=H_f= 4,2 м, а для первого этажа с учетом некоторого защемления[1] колонны в фундаменте l₀= 0,7 H₁= 0,7(4,2+0,6) =3,4 м.

Собственный расчетный вес колонн на один этаж:

во втором – пятом этажах

в первом этаже

Подсчет расчетной нагрузки на колонну сведен в таблицу 9. Расчет от покрытия и перекрытия выполнен умножением их значений по таблице 8 на грузовую площадь A_c= 36 м², с которой нагрузка передается на одну колонну; N_c= (g+p) A_c.

 

Таблица 9 – Подсчет расчетной нагрузки на колонну

Этаж	Нагрузка от покрытия и перекрытия, кН	Собственный вес колонн, кН	Расчетная суммарная нагрузка, кН
длительная	кратковременная	длительная Nld	кратко- -временная N cd	полная
		35,2 121,6 207,9 294,2 380,5	18,5 55,7 95,2	218,2 1083,5 1951,2	35,3 121,6 207,9 294,2 380,5	253,8 772,6 1291,4 1810,2

 

В таблице 9 все нагрузки по этажам приведены нарастающим итогом последовательным суммированием сверху вниз. При этом снижения временной нагрузки, предусмотренного п. 3.9 СНиП 2.01.07 – 85 при расчете колонн в зданиях высотой более двух этажей, не делалось, так как для производственных зданий это можно выполнять по указаниям соответствующих инструкций, ссылка на которые дается в здании на проектирование.

За расчетное сечение колонн по этажам приняты сечения в уровне стыков колонн, а для первого этажа – в уровне отметки верха фундамента. Схема загружения колонны показана на рисунке.

Расчет колонны первого этажа. Усилия с учетом γ _n= 0,95 будут: N₁= 2332·0,95=2210 кН, N_ld =1951·0,95=1860 кН, сечение колонны h_c · b_c= 40 40 см, бетон класса В30, R_b= 17 МПа, арматура из стали класса А-III, R_sc= 365 МПа, γ _b2= 0,9.

Предварительно вычисляем отношение N_ld / N₁= 1860/2210=0,84; гибкость колонны λ= l₀ /h_c= 340/40=8,5>4, следовательно, необходимо учитывать прогиб колонны; эксцентриситет e_a= h_c / 30=40/30=1,33 см, а также не менее l / 600=480/600=0,8 см; принимаем большее значение e_a= 1,33 см; расчетная длина колонны l =340 см<20 h_c =20·40=800 см.

Задаемся процентом армирования μ=1% (коэффициент μ=0,01) и вычисляем

 

При N_ld / N₁= 0,84 и λ= l₀ /h_c= 8,5, коэффициенты φ _b =0,9 и, полагая, что A_ms< 1,3(A_s+A^/_s) φ^/=0,915, а коэффициент φ= φ _b +2(φ _r+ φ _b)α₁=0,9+2(0,915-0,9)× ×0,239=0,907< φ _r= 0,915;

требуемая площадь сечения продольной арматуры по формуле:

принято конструктивно 4 Ø 16 А-III, μ=(8,04/1600)100=0,5 %, что меньше ранее принятого μ=1%. Сечение колонны можно несколько уменьшить или принять меньшими класс бетона и класс арматурной стали. Если назначить сечение колонны 350 350 мм, сохранив ранее принятые характеристики материалов, то при пересчете будем иметь: λ= l₀ /h =340/35=9,7; φ _b= 0,893+2(0,903-0,893) ·0,36=0,9; α₁=0,015·365/17·0,9=0,36;

принимаем для симметричного армирования 4 Ø 25 А-III, μ=1,6 % (что близко принятому μ=0,015).

Фактическая несущая способность сечения 350 350 мм по формуле

 

несущая способность сечения достаточна (+5%).

Поперечная арматура в соответствии с данными принята 8 мм класса А-I шагом 300 мм<20 d₁ =20·25=500 мм и меньше h_c= 35 см. Армирование колонны первого этажа показано на рисунке.

Расчет колонны второго этажа. Для унификации ригелей сечение колонн второго и всех вышерасположенных этажей назначаем h_c b_c =30 30 см; класс бетона и класс арматурной стали те же, что для колонны первого этажа. Действующие расчетные нагрузки по таблицк 9: полная N₂= 1810·0,95=1720 кН, в том числе длительно действующая N_ld =1516·0,95=1440 кН. Отношение N_ld /N₂ 1440/1720=0,84. Гибкость колонны λ= l₀ /h_c =420/30=14>4, необходим учет прогиба колонны. Случайный эксцентриситет: e_a = h_c / 30=300/30=1 см> l₀ /600=0,7 см.

При h_c =30 см>20 см коэффициент коэффициент φ вычисляем по формуле, предварительно приняв коэффициент μ=0,02:

φ= φ _b+ 2(φ _r - φ _b) ·α₁=0,823+2(0,863-0,823) ·0,478=0,861< φ _r =0,863,

где

φ _b =0,823 и φ _r= 0,863 по таблице 10 при N_ld /N₂= 0,84 и λ=14, полагая, что A_ms< 1/3(A_s+A^/_s).

 

Таблица 10 – Значения коэффициентов φ _b φ _r

Nl/N	φ при l0/h
Коэффициент φ b
	0,93	0,92	0,91	0,9	0,89	0,86	0,83	0,80
0,5	0,92	0,91	1,9	0,89	0,85	0,81	0,78	0,65
	0,92	0,91	0,89	0,86	0,81	0,74	0,63	0,55
Коэффициент φ r при Ams< (As+As/)/3
	0,93	0,92	0,91	0,9	0,89	0,87	0,84	0,81
0,5	0,92	0,92	0,91	0,9	0,87	0,84	0,8	0,75
	0,92	0,91	0,9	0,88	0,86	0,82	0,77	0,7
Коэффициент φ r при Ams (As+As/)/3
	0,92	0,92	0,91	0,89	0,87	0,84	0,8	0,75
0,5	0,92	0,91	0,9	0,87	0,83	0,79	0,72	0,65
	0,92	0,91	0,89	0,86	0,8	0,74	0,66	0,58

 

Требуемая площадь сечения продольной арматуры по формуле

принимаем 4 Ø 25 А-III, процент армирования μ=(19,63/900)100=2,18 %, что немного больше предварительно принятого μ=2%. Можно принять также 6 Ø 20 А-III,

Принимая φ=0,86, вычислим фактическую несущую способность колонны

превышение на 4,6 %, прочность сечения обеспечена.

В соответствии с данными таблицы 11 принимаем поперечную арматуру диаметром d_w= 8 мм класса А-I шагом s= 300 мм<20 d₁ =20·25=500 мм.

 

Таблица 11 – Сортамент стержневой и проволочной арматуры

Диаметр, мм	Сортамент горячекатаной арматуры периодического профиля классов	Сортамент арматурной проволоки
А-II	A-III	A-IV	AT-IV	A-V	AT-V	A-VI, ATVI	Bp-I	B-II, Bp-II
	- - - - - - - ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟	- - - ˟ - ˟ - ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟	- - - - - - - ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ - - - - - - - -	- - - - - - - - - - ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ­- - - -	- - - - - - - ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ - - - - - -	- - - - - - - ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ - - - - -	- - - - - - - ˟ ˟ ˟ - - - - - - - - - -	˟ ˟ ˟ - - - - - - - - - - - - - - - - -	˟ ˟ ˟ ˟ ˟ ˟ - - - - - - - - - - - - - -

 

Расчет колонны третьего этажа. Полная расчетная нагрузка на колонну N₃ =1291·0,95=1230 кН, в том числе длительно действующая N_ld =1084·0,95=1030 кН. Отношение N_ld / N₃= 1030/1230=0,84. Размеры бетонного сечения b_c /h_c =30 30 см; гибкость колонны λ= l₀ /h_c =420/30=14. Коэффициент так как h_c= 30 см>20 см. Взяв по данным колонны второго этажа φ≈0,86, требуемое сечение продольной арматуры будет

принимаем 4Ø14 А-III, процент армирования μ=100·6,16/900=0,68%.

Фактическая несущая способность сечения:

α₁=0,0068·365/17·0,9=0,162;

φ=0,823+2(0,863-0,823) ·0,162=0,836;

 

прочность сечения достаточна.

Поперечную арматуру принимают согласно таблицы 12 диаметром d_w =6мм шагом s= 250 мм<20 d₁= 20·14=280 мм.

 

Таблица 12 – Расположение арматуры в сварных сетках и каркасах

Диаметр стержней одного направления d1, мм	Наименьшие допустимые диаметры стержней другого направления d2, мм, по схемам	Наименьшие допустимые расстояния между осями стержней, мм
а, б, г	в	одного направления umin и vmin	продольных v1 при двухрядном их расположении в каркасе
				- -

 

 

Расчет колонн четвертого и пятого этажей. Для колонн четвертого и пятого этажей, которые значительно меньше загружены, при сечении колонн 30 30 см можно принять бетон класса В15, R_b =8,5 МПа. Коэффициент Принимая предварительное значение φ=0,85, вычислим требуемую площадь сечения продольной арматуры.

Колонна четвертого этажа N₄ =773·0,95=736 кН.

принимаем 4Ø14 А-III, μ=(A_s / b_ch_c) ·100; μ=100 (6,16/900)=0,68%; уточняем значения α₁ и φ:

α₁=0,0068·365/8,5·0,9=0,324;

φ=0,823+2(0,863-0,823) ·0,324=0,85;

фактическая несущая способность сечения

прочность достаточна.

Колонна пятого этажа N₅= 254·0,95=241 кН. Принимаем конструктивно 4 Ø 12 А-III, φ=0,85 и несущая способность сечения

Несмотря на значительное превышение прочности сечения, дальнейшее изменение сечения и армирования колонны по конструктивным условиям нецелесообразно.

Расчет стыка колонн. Рассчитываем стык колонн между первым и вторым этажом. Колонны стыкуют сваркой торцовых стальных листов, между которыми при монтаже вставляют центрирующую прокладку толщиной 5 мм. Расчетное усилие в стыке принимаем по нагрузке второго этажа N_j=N₂= 1810·0,95=1720 кН. Из расчета на местное сжатие стык должен удовлетворять условию (п. 3.41 СНиП 2.03.01 – 84)

N R_b,red A_loc,1

Для колонны второго этажа имеем продольную арматуру 4Ø25 А-III, бетон класса В30. Так как продольная арматура обрывается в зоне стыка, то требуется усиление концов колонн сварными поперечными сетками. Проектируем сетки из стали класса А-III, Ø=6мм, R_s= 355 МПа; сварку торцовых листов выполняем электродами марки Э-42, R_ωf = 180 МПа.

Назначаем размеры центрирующей прокладки в плане (применительно к колонне второго этажа)

c₁=c₂ > b/3= 300/3=100 мм;

принимаем прокладку размером 100 100 5: размеры торцовых листов в плане h₁=b₁= 300 – 20=280 мм, толщина t =14 мм.

Усилие в стыке N_j передается через сварные швы по периметру торцовых листов и центрирующую прокладку:

N_j N_ω+N_n

Определяем усилие N_ω, которое могут воспринимать сварные швы:

N_ω= N_jA_ω /A_c,

где A_c=A_ω+A_n – общая площадь контакта: A_ω – площадь контакта по периметру сварного шва торцовых листов; A_ω= 2·2,5 t· (h₁+b₁- 5 t)=5 · 1,4 (28+28 – 5 · 1,4)=343 см².

Площадь контакта A_n под центрирующей прокладкой

A_n= (c₂+ 3 t)(c₁+ 3 t)=(10+3 · 1,4)²=202 см².

Общая площадь контакта:

A_c= A_ω+ A_n= 343+202=545 см²; A_loc1= 545 см²;

N_ω=N_j (A_ω / A_c)=1720(343/545)=1080 кН.

Определяем усилие, приходящееся на центрирующую прокладку,

N_n= N_j – N_ω= 1720-1080=640 кН.

Требуемая толщина сварного шва по контуру торцовых листов

где R_y =215 МПа по табл. 51^* СНиП II-23-81^* как для сжатых стыковых швов, выполняемых электродами марки Э-42 в конструкциях из стали марки ВСт3кп; l_ω =4 (b₁- 1 см), где 1 см – учет на непровар шва по концам стороны;

принимаем толщину сварного шва 5 мм, что соответствует толщине центрирующей пластины.

Определяем шаг и сечение сварных сеток в торце колонны под центрирующей прокладкой. по конструктивным соображениям у торцов колонны устанавливают не менее 4 шт. сеток на длине не менее 10 d, где d – диаметр продольных рабочих стержней. При этом шаг сеток s должен быть не менее 60 мм, не более 1/3 размера меньшей стороны сечения и не более 150 мм. Размер ячеек сетки рекомендуется принимать в пределах 45 100 мм и не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента. Для сеток применяют обыкновенную проволоку класса В-I или Вр-I диаметром d 5 мм или стержневую арматуру класса А-III при d= 6 14 мм.

Назначаем предварительно сетки из стержней Ø6 А-III, A_s =0,283 см², размер стороны ячейки a= 5 см, число стержней в сетке n= 6; шаг сеток s= 6 см. Для квадратной сетки будем иметь:

коэффициент насыщения поперечными сетками (п.3.22 СНиП 2.03.01 – 84)

коэффициент ψ

коэффициент эффективности косвенного армирования

φ=1/(0,23+ψ)=1/(0,23+0,255)=2,06.

Прочность стыка должна удовлетворять условию

 

N_j R_b,red A_loc,1,

где R_b,red – приведенная призменная прочность бетона, определяемая по формуле R_b,red=R_bγ_b2φ_b+φμ_xyR_s,xyφ_s= 17·0,9·1,18+2,06·0,0182·355·1,68=40,4 МПа; здесь =1,18<3,5; условие удовлетворяется (п.3.41 СНиП 2.03.01 – 84); A_loc2= 30 30=900 см²; A_loc1=A_c =545 см²; φ_s= 4,5 – 3,5(A_loc1 /A_ef)=4,5 – 3,5(545/676)=1,68; A_ef = 26·26=676 см² – площадь бетона (ядра), заключенного внутри контура поперечных сеток, считая его по крайним стержням.

Подставляя в формулу вычисленные значения, получим

N_j= 1 720 000 Н< R_b,red A_loc,1= 40,4(100)545= 2 210 000 Н;

условие соблюдается, прочность торца колонны достаточна.

Расчет консоли колонны. Опирание ригеля на колонну может осуществляться либо на железобетонную консоль, либо на металлический столик, приваренный к закладной детали на боковой грани колонны. Железобетонные консоли считаются короткими, если их вылет l равен не более 0,9 h₀, где h₀ – рабочая высота сечения консоли по грани колонны. Действующая на консоль опорная реакция ригеля воспринимается бетонным сечением консоли и растянутой арматурой, определяемой расчетом. Консоли малой высоты, на которые опираются ригели или балки с подрезанными опорными концами, усиливают листовой сталью или прокатными профилями – уголками, швеллерами или двутаврами.

Рассмотрим расчет консоли в уровне перекрытия четвертого этажа, где бетон колонн принят пониженной прочности на сжатие. Расчетные данные: бетон колонны класса В15, арматура класса А-III, ширина консоли равна ширине колонны b_c =30 см. Ширина ригеля b= 20 см.

Решение. Максимальная расчетная реакция от ригеля перекрытия при γ _n =0,95 составляет Q= 13,9·6·3·0,95=238 кН. Определяем минимальный вылет консоли l_pm из условий смятия под концом ригеля

с учетом зазора между торцом ригеля и гранью колонны, равного 5 см, вылет консоли l_c=l_pm+ 5=15,6+5=20,6 см; принимаем кратно 5 см l_c= 25 см.

Высоту сечения консоли находим по сечению 1 -1, проходящему по грани колонны. Рабочую высоту сечения определяем из условия

где правую часть неравенства принимают не более 2,5 R_bt, b_ch₀.

Из выражения выводим условия для h₀:

Определяем расстояние a от точки приложения опорной реакции Q до грани колонны

Максимальная высота h₀ по условию:

Полная высота сечения консоли у основания принята h= 50 см, h₀ =50-3=47 см.

Находим высоту свободного конца консоли, если нижняя грань ее наклонена под углом γ=45⁰, (tg 45⁰=1).

h₁=h-l_c tg 45⁰=50 – 25·1=25 см> h/ 3=1/3·50≈17 см;

условие удовлетворяется.

Расчет армирования консоли. Расчетный изгибающий момент по формуле

 

Коэффициент A₀ по формуле

 

по табл. 2.12 находим ᶓ=0,11; ɳ=0,945.

Требуемая площадь сечения продольной арматуры

принято 2Ø16 А-III, A_s= 4,02 см². Эту арматуру приваривают к закладным деталям консоли, на которые устанавливают и затем крепят на сварке ригель.

Назначаем поперечное армирование консоли; согласно п. 5.30 СНиП 2.03.01 – 84, при h= 50 см>2,5 a =2,5·17=42,5 см консоль армируют отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами по всей высоте(при h 2,5 a – консоль армируют только наклонными хомутами по всей высоте).

Минимальная площадь сечения отогнутой арматуры A_s,inc= 0,002 b_ch_oc= 0,002·30·47=2,82 см²; принимаем 2Ø14 А-III, A_s= 3,08 см²; диаметр отгибов должен так же удовлетворять условию

и меньше d₀ =25 мм; принято d₀ =1,4 см – условие соблюдается.

Хомуты принимаем двухветвенными из стали класса А-I диаметром 6 мм, A_sw= 0,283 см². Шаг хомутов консоли назначаем из условий требования норм – не более 150 мм и не более (1/4) h =(50/4)=12,5 см; принимаем шаг s= 10 см.