ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПОЛУЧЕНИЯ
ЭКОЛОГО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ПАРОВОГО КОТЛА ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ
РЕЦИРКУЛЯЦИИ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ
Анализ структуры затрат на рециркуляцию дымовых газов
Полные затраты на рециркуляцию дымовых газов в общем случае содержат капитальную (проектно-изыскательские, строительно-монтажные работы, стоимость материалов и оборудования) и эксплуатационную (дополнительные затраты на топливо, электроэнергию, и т.д.) составляющие.
Учет полных затрат необходим на начальных стадиях инвестиционного проекта при анализе вариантов его реализации в соответствии с Методическими рекомендациями по оценке эффективности проектов [73].
Эколого-экономическая характеристика предназначена для оперативного управления вредными выбросами, в данном случае – выбросами оксидов азота. Она используется в период, когда капитальные затраты реализованы, оборудование смонтировано и запущено в работу.
При выборе оптимальных режимов ведения технологического процесса главной составляющей критерия оптимизации выступает минимизация текущих (эксплуатационных) затрат.
Целевым назначением ЭЭХ является поддержание выброса NOx на уровне, который в соответствии с выбранными критериями является оптимальным. Поэтому в ее состав должны включаться не все составляющие затрат, связанных с рециркуляцией дымовых газов, а только те, которые являются переменными, т.е. изменяются при изменении степени рециркуляции, «чувствительны» к ней. Те составляющие затрат на рециркуляцию, которые хотя и связаны с ней, но являются условно-постоянными (например, заработная плата персонала, обслуживающего оборудование, обеспечивающее рециркуляцию) не должны включаться в ЭЭХ. Включение или не включение в ЭЭХ условно-постоянных составляющих затрат не влияет на конечный результат, которым является оптимальное значение выброса NOx. Поэтому, в соответствии с известным принципом «бритвы Оккама», отрезающей все лишнее, они не должны включаться в состав ЭЭХ.
|
|
Годовые эксплуатационные затраты (руб/год) на производство энергетической продукции по экономическим элементам определяются формулой [72]:
И = И т + И э + И в.м + И усл + И ам + И з.п + И рем + И о + И пр, (2.1)
где И т – издержки на топливо; И э – расходы на потребляемую энергию;
И в.м – издержки на вспомогательные материалы и приобретаемую на стороне воду; И усл – издержки на услуги своих вспомогательных производств и услуги внешних организаций; И ам – амортизационные отчисления; И з.п – издержки на заработную плату; И рем – издержки на ремонт; И о – общепроизводственные издержки (заработная плата административно-управленческого персонала, охрана предприятия и др.); И пр – прочие издержки (расходы по охране труда, на спецодежду, отопление, освещение производственных зданий).
Рассмотрим, какие из перечисленных составляющих связаны с рециркуляцией дымовых газов, и, кроме того, не являются условно-постоянными, т.е. изменяются при изменении степени рециркуляции и, соответственно, при изменении выброса NOx.
Анализ показывает, что в состав ЭЭХ должны быть включены только две из перечисленных выше составляющих: И т - издержки на топливо, и И э - расходы на потребляемую энергию, в данном случае это электроэнергия.
|
|
Для большей «прозрачности» и удобства использования в языках программирования в дальнейшем затраты И т обозначаются как Z т, а И э как Z э.
Для удобства оперативного управления величины Z т и Z э следует вычислять за достаточно короткий период времени, например, руб/ч.
Значения топливной и электрической составляющих затрат удобно определять по следующим формулам:
Z т = Ц т(В – Вr= 0), (2.2)
где Ц т – цена натурального топлива, руб/т; В – расход натурального топлива, т/ч; Вr= 0 - расход натурального топлива при отключенной рециркуляции дымовых газов, т/ч;
Z э = Ц э(W – Wr= 0), (2.3)
где Ц э – цена электроэнергии, используемой для привода тягодутьевых устройств; как правило, эта энергия берется от шин собственных нужд электростанции и учитывается по себестоимости, руб/кВт·ч; W – расход электроэнергии на привод соответствующего тягодутьевого устройства, кВт·ч; Wr= 0 – то же при отключенной рециркуляции.
Полные затраты на рециркуляцию, руб/ч, равны соответственно
Z = Z т + Z э. (2.4)
Исходные данные для расчета затрат на рециркуляцию
Дымовых газов
Эколого-экономическая характеристика – это довольно емкая в информационном плане характеристика котельного агрегата, заключающая в себе основные технико-экономические параметры котла, дополненные стоимостными и экологическими показателями. Для ее получения необходимо располагать достаточной информацией о котле, часть которой должна быть получена путем эксперимента. Это касается в первую очередь параметров, характеризующих влияние степени рециркуляции дымовых газов на температуру дымовых газов в тракте котла и на концентрацию оксидов азота.
|
|
При расчете Z т в данной работе использовалась усредненная для данного типа котлов зависимость приращения температуры уходящих газов от степени рециркуляции, определяемая коэффициентами a 2 D и b 2 D [см. (1.7), а также табл. 2.1]. При этом Δ t ух r = 0.5 °С/% при D = D 0.
Расход электроэнергии на привод тягодутьевых устройств рассчитывался по [74], при этом предполагалось, что зависимость полного напора, создаваемого тягодутьевым устройством, от расхода среды квадратична [71, 75] (см. раздел 1.6).
В табл. 2.1 приведены исходные данные для расчета затрат на рециркуляцию дымовых газов котла ТП-87 при работе на газообразном топливе. Использованные в расчете цены на топливо и электроэнергию соответствуют средним ценам Мосэнерго в 2008 г. При необходимости задать исходные данные для других типов котлов можно использовать приведенную форму, так как состав данных не изменится.
Таблица 2.1
Исходные данные для расчета затрат на рециркуляцию дымовых газов для котла ТП-87, топливо – газ.
| № п/п | Величина | Обозна- чение | Размер- ность | Значение |
| Теплота сгорания топлива | Q нр | МДж/м3 | 33.10 | |
| Влажность топлива | W р | % | ||
| Номинальная паропроизводительность котла | D 0 | т/ч | ||
| Давление перегретого пара | Р пп | МПа | 13.24 | |
| Температура перегретого пара | t пп | °С | ||
| Температура питательной воды | t пв | °С | ||
| Давление питательной воды | Р пв | МПа | 16.70 | |
| Давление в барабане | Р бар | МПа | 15.20 | |
| Температура холодного воздуха | t хв | °С | ||
| Цена натурального топлива | Ц т | руб/(103м3) | ||
| Цена (себестоимость) электроэнергии | Ц э | руб/кВт·ч | 1.00 | |
| Теоретически необходимое количество воздуха | V в0 | нм3/нм3 | 8.705 | |
| Теоретический объем продуктов сгорания | V г0 | нм3/нм3 | 9.930 |
Продолжение табл. 2.1
| Коэффициент избытка воздуха за конвективным пароперегревателем | α " кпп | - | 1.06 | |
| Коэффициент в формуле, аппроксимирующей зависимость t ух r= 0(D) | а 1 D | °С/(т/ч) | 0.0692 | |
| - “ - | b 1 D | °C | 104.46 | |
| Коэффициент в формуле, аппроксимирующей зависимость Δ t ух r (D) | a 2 D | °С/(т/ч) | 4.762·10-2 | |
| - “ - | b 2 D | °C | 30.00 | |
| Коэффициент, учитывающий дополнительное тепло, внесенное в топку | KQ | - | 0.97 | |
| Доля непрерывной продувки (для барабанных котлов) | αпр | - | 0.005 | |
| Дутьевой вентилятор (ДВ) | ||||
| Коэффициент использования теплоты сжатия | ψ | - | 0.93 | |
| КПД дутьевого вентилятора | ηв | - | 0.80 | |
| КПД электродвигателя | ηдв | - | 0.95 | |
| Коэффициент расхода в формуле Q в = К в H в0.5 | К в | нм3 с·кПа0.5 | 55.59 | |
| Коэффициент расхода в формуле Q г = К г H г0.5 | К г | - “ - | 62.92 | |
| Дымосос (Д) | ||||
| КПД дымососа | ηд | - | 0.75 | |
| КПД электродвигателя | ηдв | - | 0.95 | |
| Коэффициент расхода в формуле Q 1 = К 1 H 1 0.5 | К 1 | нм3 с·кПа0.5 | 68.81 | |
| Коэффициент расхода в формуле Q 2 = К 2 H 20.5 | К 2 | - “ - | 89.53 | |
| Дымосос рециркуляции газов (ДРГ) | ||||
| КПД дымососа рециркуляции | ηдрг | - | 0.62 | |
| КПД электродвигателя | ηдв | - | 0.95 | |
| Коэффициент расхода в формуле Qрц = КтрHтр0,5 | К тр | нм3 с·кПа0.5 | 28.86 |
Алгоритм расчета затрат на рециркуляцию дымовых газов
Приведенный ниже (см. табл. 2.2) алгоритм [111] основан на нормативных документах [76, 77, 78, 79], а также положениях, рассмотренных в разделах
1.5 и 1.6 данной работы.
Алгоритм разбит на несколько частей. Первая часть (формулы 1.1 – 1.8) заканчивается расчетом расхода натурального топлива на котел с учетом влияния степени рециркуляции дымовых газов на КПД брутто котла, рассчитываемого по обратному балансу.
Каждая из последующих трех частей (формулы 2.1 – 4.4) заканчивается расчетом расхода электроэнергии соответственно на привод дутьевых вентиляторов, основных дымососов и дымососов рециркуляции газов. Эти части базируются на определении гидравлического сопротивления газовоздушного тракта и расхода дымовых газов через соответствующее тягодутьевое устройство.
Заканчивается алгоритм расчетом дополнительных затрат на топливо, электроэнергию и суммарного прироста затрат, вызванных вводом рециркуляции дымовых газов (формулы 5.1 – 5.4).
В таблице 2.3 приведены условные обозначения, размерности, диапазоны возможных значений величин, используемых в алгоритме расчета затрат на рециркуляцию дымовых газов (для величин, не указанных в табл. 2.1). Данные таблицы 2.3 носят вспомогательный характер, но они необходимы для контроля правильности расчетов.
Таблица 2.2
Алгоритм расчета затрат на рециркуляцию дымовых газов
| № формулы | Расчетная формула | Примечания |
| Расчет расхода натурального топлива | ||
| 1.1 | 
| См. приме- чание 1 |
| 1.2 | t ух r= 0 = a 1 DD + b 1 D | См. приме- чание 2 |
| 1.3 | Δ t ух r = (a 2 DD + b 2 D)r | См. приме- чание 2 |
Продолжение табл. 2.2
| 1.4 | t ух = t ух r= 0 + Δ t ух r | |
| 1.5 | 
| См. приме- чание 3 |
| 1.6.1 | 
| Топливо – газ |
| 1.6.2 | 
| Топливо – мазут |
| 1.7 | ηбр = 100 – q 2 – q 5 | См. приме- чание 4 |
| 1.8.1 | i пп = 551.8 + 0*p + 0.5*t | См. приме- чание 5 |
| 1.8.2 | i пв = 12.4+0.1*p+0.855*t+5*10-4*t^2 | - “ - |
| 1.8.3 | i пр = 255.37+7.71*p+0.05*p^2 | - “ - |
| 1.8 | 
| |
| Расчет расхода электроэнергии на привод дутьевых вентиляторов (ДВ) | ||
| 2.1 | 
| См. приме- чание 6 |
| 2,2 | 
| |
| 2.3 | 
| |
| 2,4 | Q рц = [ V 0г + 1.016 V 0в(αрц - 1)] Br | |
| 2.5 | Q г = Q в + Q рц | |
| 2.6 | 
| |
| 2.7 | 
| |
| 2.8 | h дв = h г +h в |
Продолжение табл. 2.2
| 2.9 | 
| |
| Расчет расхода электроэнергии на привод дымососов (Д) | ||
| 3.1 | 
| См. приме- чание 6 |
| 3.2 | 
| |
| 3.3 | α 2ср = (α рц + α' д) / 2 | |
| 3.4 | Q 1 = [ V 0г + 1.016 V0в (α 1ср – 1)] B (1 + r) | |
| 3.5 | Q 2 = [ V 0г + 1.016 V 0в(α 2ср – 1)] B | |
| 3.6 | 
| |
| 3.7 | 
| |
| 3.8 | h д = h 1 + h 2 | |
| 3.9 | Q д = [ V 0г + 1.016 V 0в (α' д – 1)] B | |
| 3.10 | 
| |
| Расчет расхода электроэнергии на привод дымососов рециркуляции газов (ДРГ) | ||
| 4.1 | 
| |
| 4.2 | h дрг = h 1 + h тр + h г | |
| 4.3 | t рц = 0.75 D + 64 r + 41 | См. приме- чание 7 |
| 4.4 | 
| |
| Расчет затрат на рециркуляцию дымовых газов | ||
| 5.1 | W = W дв + W д + W дрг | |
| 5.2 | Z т = 3.6Цт (B – Br= 0 ) |
Продолжение табл. 2.2
| 5.3 | Z э = Цэ(W – Wr= 0) | |
| 5.4 | Z = Z т + Z э |
Примечания к алгоритму расчета затрат на рециркуляцию дымовых газов:
1. Избыток воздуха за конвективным пароперегревателем α"кпп обычно является «реперной точкой» для расчета избытков воздуха в остальных местах тракта дымовых газов (иногда таковой точкой является камера за водяным экономайзером или рассечка между пакетами водяного экономайзера). Для определения избытков воздуха до «реперной точки» из α"кпп вычитаются суммарные присосы воздуха; за ней – прибавляются. Это объясняется тем, что избыток воздуха в «реперной точке» измеряется кислородомером и поддерживается на заданном уровне автоматическим регулятором.
2. См. раздел 1.5.
3. Потери тепла от наружного охлаждения при номинальной нагрузке q 5ном (%) определяются в соответствии с Нормативным методом [76].
4. Потери тепла от химической (q 3) и механической (q 4) неполноты сгорания принимаются равными нулю.
5. Формулы 1.8.1-1.8.3 предназначены для расчета энтальпий перегретого пара (i пп), питательной воды (i пв) и продувочной воды из соленого отсека барабана (i пр) в кДж/кг.
6. См. раздел 1.6.
7. Зависимость t рц(D, r) получается путем аппроксимации опытных данных
(см. Приложение 1).
Таблица 2.3
Условные обозначения, размерности, диапазоны возможных значений
величин, используемых в алгоритме расчета затрат на рециркуляцию
дымовых газов (для величин, не указанных в табл. 2.1)
| Номер форму- лы ал- горитма | Наименование параметра | Обозна- чение | Размер- ность | Диапазон значений | Источ- ники инфор- мации |
| 1.1 | Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах | αух | - | 1.10-1.40 | [76], экс- перимент |
| Коэффициент избытка воздуха в точке контроля концентрации кислорода | α"кпп | - | 1.03-1.15 | - " - | |
| Присосы воздуха на i-м участке газовоздушного тракта | Δα i | - | 0-0.30 | - " - | |
| Номинальная паровая нагрузка котла | D 0 | т/ч | 20-4000 | Паспорт котла | |
| Текущая паровая нагрузка котла | D | - " - | - " - | Измерение | |
| 1.2-1.4 | Степень рециркуляции дымовых газов | r | - | 0-0.4 | Паспорт котла |
| Температура уходящих газов при r = 0 | t ух r =0 | °С | 120-220 | Режимная карта котла | |
| Приращение температуры уходящих газов при r ≠ 0 | Δ t ух r | - " - | 0-30 | Эксперимент | |
| Коэффициент в формуле, аппроксимирующей зависимость t ух r =0(D) | a 1 D | °С/(т/ч) | 0-0.30 | Режимная карта котла | |
| - " - | b 1 D | °C | 0-200 | - " - | |
| Коэффициент в формуле, аппроксимирующей зависимость Δ t ух r (r, D) | a 2 D | °С/(т/ч) | 0-0.02 | Эксперимент | |
| - " - | b 2 D | °C | -1.0-1.0 | - " - | |
| 1.5 | Потери тепла от наружного охлаждения | q 5 | % | 0.2-5.0 | [76] |
| То же при номинальной нагрузке | q 5ном | - " - | 0.2-2.0 | - " - | |
| 1.6.1 | Потери тепла с уходящими газами | q2 | % | 5-8 | Расчет |
| Температура холодного воздуха | °С | 0-40 | Измерение | ||
| 1.6.2 | Коэффициент, учитывающий дополнительное тепло, внесенное в топку (топливо – мазут) | KQ | - | 0.96-0.98 | [78, 79] |
| 1.7 | КПД котла брутто | ηбр | % | 85-95 | Расчет |
Продолжение табл. 2.3
| 1.8.1 | Энтальпия перегретого пара | i пп | МДж/кг | 3.0-3.5 (при Р ном = 14 МПа) | Таблицы, диаграммы, формулы |
| 1.8.2 | Энтальпия питательной воды | i пв | МДж/кг | 0.7-1.0 (при t пв ≈ 230 °C) | Таблицы, диаграммы, формулы |
| 1.8.3 | Энтальпия продувочной воды | i пр | МДж/кг | 1.5-1.7 (при Р ном = 14 Мпа) | Таблицы, диаграммы, формулы |
| 1.8 | Расход натурального топлива | В | нм3/с (кг/с) | 0.25-100 | Расчет, измерение |
| Доля продувки (для барабанных котлов) | αпр | - | 0.005-0.015 | Инструкция по эксплуа- тации котла | |
| 2.1 | Избыток воздуха на всасе Дутьевого вентилятора | α'дв | - | 0.95-1.15 | [76], изме- рение |
| Присосы воздуха в топке | Δαт | - | 0-0.1 | - «- | |
| Присосы воздуха в воздухоподогревателе | Δαвп | - | 0.03-0.3 | - «- | |
| Присосы воздуха в пароперегревателе | Δαпп | - | 0.02-0.5 | - «- | |
| 2.2 | Избыток воздуха в рециркулирующих газах | αрц | - | 1.05-1.15 | - «- |
| 2.3 | Расход воздуха через дутьевые вентиляторы | Q в | нм3/с | 3-500 | Расчет |
| 2.4 | Расход рециркулирующих газов | Q рц | - «- | 0-150 | - «- |
| 2.5 | Расход воздуха и рециркули- рующих газов через горелки | Q г | - «- | 2.5-650 | - «- |
| 2.6 | Гидравлическое сопротивление горелок | h г | кПа | 0.2-2.0 | Расчет, измерение |
| 2.7 | Гидравлическое сопротивле- ние воздушного тракта, исключая горелки | h в | - «- | 0.3-3.0 | - «- |
| 2.8 | Перепад давления на дутьевом вентиляторе | h дв | - «- | 0.7-5.0 | - «- |
| 2.9 | Мощность, потребляемая дутьевыми вентиляторами | W дв | кВт | 10-1500 | - «- |
| 3.1 | Избыток воздуха перед дымососом | α'д | - | 1.1-1.4 | - «- |
| 3.2 | Средний избыток воздуха на участке 1 (от горелок до отбо- а газов на рециркуляцию) | α1ср | - | 1.0-1.08 | - «- |
| 3.3 | Средний избыток воздуха на участке 2 (от отбора газов на рециркуляцию до дымососа) | α2ср | - | 1.0-1.20 | - «- |
| 3.4 | Средний расход дымовых газов на участке 1 | Q 1 | нм3/с | 3.0-800 | Расчет |
Продолжение табл. 2.3
| 3.5 | Средний расход дымовых газов на участке 2 | Q 2 | - " - | 3.0-800 | - " - |
| 3.6 | Гидравлическое сопротивле- ние тракта дымовых газов на участке 1 | h 1 | кПа | 0.5-3.0 | Расчет, измерение |
| 3.7 | Гидравлическое сопротивле- ние тракта дымовых газов на участке 2 | h 2 | - " - | 0.5-4-3.0 | - " - |
| 3.8 | Перепад давления на дымососе | h д | - " - | 1.0-4.5 | - " - |
| 3.9 | Производительность дымососов | Q д | нм3/с | 2.8-800 | - " - |
| 3.10 | Мощность, потребляемая дымососами | W д | кВт | 20-4000 | - " - |
| 4.1 | Гидравлическое сопротивле- ние тракта дымовых газов от отбора на рециркуляцию до горелок | h тр | кПа | 0.02-0.3 | - " - |
| 4.2 | Перепад давления на дымососе рециркуляции газов | h дрг | - " - | 0.7-5.0 | - " - |
| 4.3 | Температура газов рециркуляции | t рц | °С | 200-400 | - " - |
| 4.4 | Мощность, потребляемая дымососами рециркуляции | W дрг | кВт | 20-1000 | - " - |
| 5.1 | Мощность, потребляемая тягодутьевыми устройствами | W | - " - | 50-6000 | - " - |
| 5.2 | Дополнительные затраты на топливо | Z т | руб/ч | 0-4000 | Расчет |
| Расход топлива при отключенной рециркуляции | Br =0 | нм3/с (кг/с) | 0-100 | Расчет, измерение | |
| 5.3 | Дополнительные затраты на электроэнергию | Z э | руб/ч | 0-16000 | Расчет |
| 5.4 | Затраты на рециркуляцию дымовых газов | Z | руб/ч | 0-20000 | - " - |
В табл. 2.4 представлены результаты расчетов затрат на рециркуляцию дымовых газов для котла ТП-87 (топливо – газ) по алгоритму, изложенному в табл. 2.2 при исходных данных, представленных в табл. 2.1, для нагрузок 420, 380, 340, 280 и 210 т/ч в диапазоне изменения степени рециркуляции
0 ≤ r ≤ 0,3.
Обозначения и размерности величин, представленных в табл. 2.4:
B - расход топлива, м3/с; Z т - топливная составляющая затрат на рециркуляцию, руб/ч; Z эдв - прирост затрат на привод дутьевых вентиляторов, руб/ч; Z эд - прирост затрат на привод дымососов, руб/ч; Z эдрг - затраты на привод ДРГ, руб/ч; Z э - прирост затрат на электроэнергию, руб/ч; Z - суммарные текущие затраты на рециркуляцию дымовых газов, руб/ч.
Таблица 2.4
Результаты расчета затрат на рециркуляцию дымовых газов
| r | 0.05 | 0.10 | 0.15 | 0.20 | 0.25 | 0.30 | |
| D = 420 | |||||||
| B | 9.286 | 9.298 | 9.309 | 9.321 | 9.333 | 9.345 | 9.357 |
| Z т | 74.70 | 149.62 | 224.77 | 300.16 | 375.80 | 451.67 | |
| Z эдв | 28.25 | 58.25 | 90.01 | 123.56 | 158.92 | 196.10 | |
| Z эд | 51.89 | 106.91 | 165.15 | 226.67 | 291.55 | 359.88 | |
| Z эдрг | 85.81 | 195.67 | 334.22 | 508.74 | 725.05 | 989.63 | |
| Z э | 165.95 | 360.42 | 589.38 | 858.96 | 1176.0 | 1546.0 | |
| Z | 240.65 | 510.04 | 814.15 | ||||
| D = 380 | |||||||
| B | 8.393 | 8.400 | 8.414 | 8.424 | 8.434 | 8.444 | 8.455 |
| Z т | 65.04 | 130.31 | 195.77 | 261.44 | 327.30 | 393.37 | |
| Z эдв | 20.83 | 42.94 | 66.37 | 91.12 | 117.20 | 144.64 | |
| Z эд | 38,07 | 78,43 | 121,13 | 166,22 | 213,76 | 263,80 | |
| Z эдрг | 60.60 | 137.98 | 236.34 | 359.98 | 513.39 | 701.16 | |
| Z э | 119.50 | 259.36 | 423.84 | 617.33 | 844.35 | ||
| Z | 184.54 | 389.67 | 619.61 | 878.76 | |||
| D = 340 | |||||||
| B | 7.503 | 7.512 | 7.520 | 7.529 | 7.538 | 7.547 | 7.556 |
| Z т | 56.04 | 112.22 | 168.57 | 225.08 | 281.76 | 338.61 | |
| Z эдв | 14.85 | 30.63 | 47.35 | 65.02 | 83.64 | 103.23 |
Продолжение табл. 2.4
| Z эд | 27.05 | 55.72 | 86.03 | 118.03 | 151.76 | 187.25 | |
| Z эдрг | 41.33 | 94.19 | 161.47 | 246.15 | 351.33 | 480.20 | |
| Z э | 83.24 | 180.54 | 294.85 | 429.20 | 586.73 | 770.68 | |
| Z | 139.28 | 292.76 | 463.42 | 654.28 | 868.49 | ||
| D = 280 | |||||||
| B | 6.171 | 6.178 | 6.185 | 6.192 | 6.199 | 6.205 | 6.212 |
| Z т | 43.48 | 87.08 | 130.81 | 174.66 | 218.63 | 262.73 | |
| Z эдв | 8.25 | 17.02 | 26.32 | 36.16 | 46.53 | 57.44 | |
| Z эд | 14.98 | 30.84 | 47.60 | 65.29 | 83.92 | 103.51 | |
| Z эдрг | 21.41 | 48.87 | 83.92 | 128.15 | 183.20 | 250.79 | |
| Z э | 44.64 | 96.73 | 157.85 | 229.59 | 313.65 | 411.74 | |
| Z | 88.11 | 183.82 | 288.66 | 404.26 | 532.28 | 674.46 | |
| D = 210 | |||||||
| B | 4.624 | 4.628 | 4.633 | 4.638 | 4.643 | 4.648 | 4.652 |
| Z т | 30.426 | 60.93 | 91.51 | 122.17 | 152.91 | 183.73 | |
| Z эдв | 3.47 | 7.16 | 11.08 | 15.23 | 19.61 | 24.23 | |
| Z эд | 6.31 | 12.99 | 20.05 | 27.49 | 35.32 | 43.54 | |
| Z эдрг | 8.27 | 18.93 | 32.61 | 49.95 | 71.63 | 98.33 | |
| Z э | 18.05 | 39.08 | 63.74 | 92.67 | 126.56 | 166.10 | |
| Z | 48.48 | 100.01 | 155.25 | 214.84 | 279.47 | 349.83 |
Представляет интерес относительная доля полных затрат на рециркуляцию дымовых газов в стоимости топлива, расходуемого котлом, т.е. снижение КПД котла нетто Δηн. В таблице 2.5 приведены значения Δηн в зависимости от степени рециркуляции для номинальной нагрузки котла.
Из таблицы видно, что “цена вопроса» заключается в рациональном использовании от 0 до 2.5 % топлива, расходуемого на экологические цели.
Таблица 2.5
Снижение КПД котла нетто (Δηн), вызванное рециркуляцией дымовых
газов на номинальной нагрузке
| r | 0.05 | 0.10 | 0.15 | 0.20 | 0.25 | 0.30 | |
| B, м3/ч | |||||||
| C т В, руб/ч | |||||||
| Z, руб/ч | 240.65 | 510.04 | 814.15 | ||||
Δηн, %
| 0.400 | 0.857 | 1.366 | 1.942 | 2.595 | 3.338 |