| I i· a i | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 |
| q и , м3/(м2Чч) | 7,5 | 6,7 |
Общая площадь флотаторов F, м2, составит
F = q и.а/ q и, (11)
где q и.а – максимальный часовой приток избыточного активного ила, м3/ч (см. формулу (10)); q и – гидравлическая нагрузка, м3/(м2·ч), по сухому веществу 3-6 кг/м2·ч.
Продолжительность пребывания активного ила в зоне уплотнения t ил = 2...3 ч, влажность уплотненного ила Р 2 = 94,5...96,5 %, концентрация уплотненного ила 4-6 % (4-6 г/дм3).
Продолжительность пребывания ила в зоне флотационного осветления 0,2...0,33 ч, концентрация активного ила в осветленной иловой воде 200...300 мг/л. Рабочий объём флотатора определяется по расчетному расходу и времени осветления и уплотнения ила с учетом его начальной и конечной влажности после уплотнения.
Недостатком флотационных илоуплотнителей является возможное замерзание концентрированной иловой пены на поверхности уплотнителя в зимнее время и более сложная эксплуатация по сравнению с гравитационными.
При уплотнении аэробно-стабилизированного осадка в илоуплотнителях влажность уплотненного осадка составляет 96,5...98,5 %. Загрязненность иловой воды по взвешенным веществам до 100 мг/л, по БПКполн - 200 мг/л.
Центробежное уплотнение обеспечивается в центробежном поле под действием центробежной силы. Для уплотнения иловых осадков применяются компактные и высокопроизводительные тарельчатые сепараторы и центрифуги. Скорость разделения суспензий при этом в 1000 раз больше, чем при гравитационном и флотационном уплотнении.
Применение тарельчатых сепараторов позволяет уплотнять ил до концентрации 40-60 г/дм3 при эффективности задержания сухого вещества в среднем 97 %. Однако, даже при условии предварительного процеживания ила через сита или барабанные сетки, эксплуатация сепараторов сильно усложняется вследствие частого забивания сопел сепаратора.
Уплотнение ила на центрифугах не нашло широкого применения вследствие образования большого количества плохо обезвоживаемого фугата, хотя этот метод позволяет получать уплотненный ил с концентрацией 60-70 г/дм3 при эффективности задержания сухого вещества 85-93 %.
В настоящее время центрифугирование широко применяется для обезвоживания активного ила и различных осадков и их смеси с активным илом на стадии обезвоживания.
Раздел 2 Анаэробное сбраживание
Раздел 3 Аэробное сбраживание
Раздел 4 Кондиционирование
Раздел 5 Обезвреживание
Практическое занятие № 2, 3, 4– «Метантенк»
Решение Расчетной работы№ 2:
1)Выбрать тип метантенка.
2)Выполнить расчет габаритных размеров метантенка
Анаэробная стабилизация или сбраживание - процесс распада и минерализации органического вещества осадков под действием бактерий в анаэробных условиях, сопровождающийся усиленным газовыделением. Широко применяется для стабилизации осадков. Процесс распада органического вещества осадков в анаэробных условиях происходит в две фазы.
В первой фазе образуется большое количество жирных кислот, а также дурнопахнущие газы: аммиак, сероводород, СО2 и т. д. Активная реакция среды рН < 7. Эта фаза называется кислым брожением. После кислого брожения осадок плохо сохнет и почти не уменьшается в объёме.
Во второй фазе, характеризующейся разрушением образовавшихся в первой фазе кислот, выделяется главным образом метан, а также азот, СО2 и др.; рН = 7...8. Эта фаза называется щелочным или метановым сбраживанием.
Осадок, получаемый после метанового брожения, называют сброженным или зрелым. Сброженный осадок хорошо сохнет, его структура полностью изменяется, он приобретает черный цвет со слабым запахом сургуча или асфальта. После подсушки осадок приобретает зернистую структуру и вид черной огородной земли. Объём осадка сокращается. После внесения в грунт в качестве удобрения подобный осадок быстро усваивается растениями. Сброженный осадок безопасен и в санитарном отношении, если он не содержит вредных производственных примесей.
Метановое, или щелочное, брожение происходит в мезофильных условиях при температуре 25...35 ºС (оптимально 33 ºС) или термофильных условиях при температуре 45...65 ºС (оптимально 53 ºС).
Термофильное брожение обычно применяется только при влажности осадка 
94 %, оно требует больше энергии для подогрева осадка, но заканчивается в два раза быстрее.
Основными технологическими параметрами, определяющими эффективность процесса анаэробного сбраживания осадков являются их химический состав, температура и продолжительность сбраживания, нагрузка по органическому веществу, концентрация загружаемого осадка, а также режим загрузки и перемешивания содержимого камеры сбраживания.
Химический состав осадка определяет возможную степень его сбраживания, а также выход и состав образующегося биогаза. Установлено, что газ, образуется за счет распада жиров, углеводов и белков. При этом 60-65 % биогаза образуется при распаде жиров, а остальные 35-40 % приходятся приблизительно поровну на углеводы и белки. Степень их сбраживания составляет 70 % - для жиров, 62 % - для углеводов, 48 % - для белков. Содержание жиров, углеводов и белков в органическом веществе осадка составляет 65-80 %.
Рекомендуется степень распада беззольного вещества сырого осадка первичных отстойников принимать равной 53 %, а избыточного активного ила – 44 %.
В составе осадков содержатся органические и неорганические вещества, которые при определенных условиях могут проявлять токсическое действие на процесс сбраживания (ионы тяжелых металлов, растворенный кислород, сульфиды, аммонийный азот, ПАВ и др.).
Одним из важнейших факторов, влияющих на скорость роста анаэробных микроорганизмов и эффективность распада осадка, является температура, которой соответствует специфическая ассоциация микроорганизмов.
При термофильном сбраживании (53 ºС) в отличии от мезофильного (33 ºС) выше интенсивность процесса, примерно в 2 раза меньше время обработки и при этом достигается полная дегельминтизация осадка, тогда как в условиях мезофильных температур гибнет лишь 50-80 % всего количества яиц гельминтов.
Для нормального хода метанового брожения необходимо обеспечить следующие условия:
· соблюдать необходимую температуру;
· обеспечить определенное соотношение между свежим и сброженным осадком;
· обеспечить перемешивание свежего и сброженного осадка
Основными сооружениями для анаэробной стабилизации осадков в режиме метанового сбраживания являются септики, двухъярусные отстойники, осветлители-перегниватели и метантенки.
Септики. Это сооружения, в которых одновременно осуществляется осветление сточных вод и анаэробное сбраживание выпавшего осадка.
Преимуществами септиков является достаточно высокий эффект выделения из сточных вод взвешенных веществ, простота устройства и эксплуатации. Они широко используются для предварительного осветления малых количеств сточных вод перед последующей их очисткой на полях фильтрации, песчано-гравийных фильтрах, в фильтрующих колодцах.
Продолжительность пребывания осадка в септиках составляет 6-12 месяцев. Вследствие непрерывного поступления свежего осадка, в септиках происходит только первая фаза - кислое брожение. При этом распад сухого вещества осадка составляет около 30 %, средняя влажность - 90 %, хотя в нижних слоях он уплотняется до влажности 85 %. Газы брожения поднимают на поверхность септика частицы осадка, что приводит к созданию уплотненной корки толщиной 0,35-0,4 м, а иногда и до 1 м. Осадок из септиков удаляется при помощи передвижных ассенизационных насосов, а 20 % его оставляют в септике в качестве «затравки».
Из-за контакта с осадком сточные воды, выходящие из септика, приобретают неприятный запах сероводорода и аммиака, имеют слабокислую реакцию.
Двухъярусные отстойники. Применяются для осветления сточных вод и анаэробного сбраживания образующегося осадка, а также избыточной биопленки или избыточного активного ила.
Обычно это круглые в плане сооружения с коническим (пирамидальным) дном. В верхней части сооружения размещены отстойные желоба, нижняя часть (иловая или септическая камера) выполняет функции камеры сбраживания.
Продолжительность осветления сточных вод в отстойных желобах составляет 1,5 ч., а эффективность задержания взвешенных веществ - 40-50 %. Для повышения эффективности осветления сточных вод желоба двух соседних двухъярусных отстойников устраивают спаренными или оснащаются тонкослойными элементами.
В отличие от септиков, в иловых камерах двухъярусных отстойников происходит метановое брожение осадка. Продолжительность сбраживания составляет 60-120 суток, а распад беззольного вещества осадка – 40 %. Избыточная биопленка или избыточный активный ил подаются для сбраживания непосредственно в иловую камеру. Из-за значительного влияния температуры на протекание процессов сбраживания необходимо осуществлять мероприятия по предотвращению переохлаждения иловой части двухъярусных отстойников.
Перемешивание осадка в иловых камерах двухъярусных отстойников осуществляется только за счет пузырьков газов брожения, которые поднимаются на поверхность сооружения. Осадок, который находится в нижних слоях иловой камеры, практически не перемешивается, что замедляет процесс его сбраживания, он слеживается и уплотняется под действием собственного веса до влажности 85 %. Средняя влажность осадка, который выпускается из сооружения под гидростатическим напором, составляет 90 %.
Преимуществом двухъярусных отстойников является простота конструкции и эксплуатации. Но им присущи и значительные недостатки: большая глубина сооружений, что увеличивает стоимость их строительства; необходимость размещения в отапливаемых помещениях в районах с низкими зимними температурами; возможность уменьшения эффекта осветления сточных вод из-за проникания в желоба газов брожения и частиц сброженного осадка; вероятность забивания щелей в желобах «сверху» при высокой концентрации взвешенных веществ в сточных водах или «снизу» коркой, образующейся на поверхности; уплотнение осадка в нижней части иловой камеры до влажности 85 %, при которой процессы сбраживания значительно замедляются, а удаление осадка затрудняется.
Осветлители-перегниватели являются дальнейшим развитием конструкции двухъярусных отстойников. Они состоят из осветлителя с естественной аэрацией, концентрично размещенного в середине перегнивателя.
Осветленные сточные воды отводятся через круговой периферийный лоток осветлителя, а задержанный в нем осадок под гидростатическим давлением самотеком поступает в иловую насосную станцию и подается далее по напорному трубопроводу в перегниватель для сбраживания.
По сравнению с двухъярусными отстойниками осветлители-перегниватели имеют существенные преимущества:
1. Осветлитель и перегниватель отделены один от другого, что исключает возможность попадания сбраживаемого осадка в зону осветления и обеспечивает снижение концентрации взвешенных веществ в сточных водах на 70 % и БПКполн на 15 %.
2. Перемешивание осадка в перегнивателе способствует интенсификации его сбраживания, делает невозможным образование корки на поверхности и уплотнение осадка в нижней части осветлителя.
3. Поддерживается оптимальное соотношение между сырым и сброженным осадком.
Избыточная биопленка и избыточный активный ил подаются для сбраживания непосредственно в иловую часть сооружения. Продолжительность пребывания осадка в перегнивателе определяется его влажностью, температурой сбраживания и составляет 20-140 сут. (при влажности осадка 95 % доза загрузки составляет 0,72-5,0 %).
Благодаря размещению осветлителя в середине перегнивателя (так же, как и отстойных желобов в двухъярусных отстойниках) температура осадка в осветлителях-перегнивателях соответствует температуре сточных вод.
Метантенки (рис 4.) применяются для анаэробного сбраживания (стабилизации) сырого осадка, избыточного активного ила или биопленки, а также их смесей. К ним можно так же добавлять предварительно раздробленный бытовой мусор, отбросы, задерживаемые на решетках и производственные отходы органического происхождения. В отличие от двухъярусных отстойников и осветлителей-перегнивателей в метантенках осуществляется подогрев осадков, их интенсивное перемешивание и получение биогаза.
В метантенках принимается мезофильный (t = 33 °C) или термофильный (t = 53 °C) режим сбраживания. На большинстве станций сбраживание осуществляется в мезофильных условиях.
Основным преимуществом мезофильного сбраживания является то, что для обогрева метантенков обычно хватает тепла, получаемого от сжигания газов, образующихся в самих метантенках; подогрев осадка до термофильных температур (особенно в зимнее время) требует дополнительного расхода топлива, что влечет за собой увеличение эксплуатационных затрат.
| Рис. 4. Схема метантенка: 1 – трубопровод к насосу для перемешивания осадка; 2 – то же, от насоса к гидроэлеватору; 3 – впуск пара для подогрева осадка; 4 – гидроэлеватор для перемешивания осадка; 5 – горловина; 6 – газовый колпак; 7 – перекрытие; 8 – трубопровод для впуска свежего осадка; 9 – то же, для выпуска перегнившего осадка; 10 – коническая часть метантенка. | 
|
Однако, термофильный режим сбраживания отличается большей интенсивностью распада органических веществ и заканчивается примерно в два раза быстрее, чем мезофильный, за счет чего вдвое сокращается требуемый объём метантенков. При термофильном режиме достигается полная дегельминтизация осадка, тогда как в условиях мезофильных температур погибает лишь 50...80 % яиц гельминтов.
Поэтому режим сбраживания в каждом конкретном случае должен выбираться в зависимости от принимаемых на очистной станции методов последующей (после метантенков) обработки и утилизации осадков, санитарных требований и технико-экономических показателей.
Например, если для подсушивания сброженного осадка проектируются иловые площадки, то следует принимать термофильный режим сбраживания или предусматривать после мезофильного процесса сбраживания в метантенках дегельминтизацию сброженного осадка перед подачей его на иловые площадки; если на очистной станции предусматривается термическая сушка сброженного осадка, то сбраживание в метантенках целесообразно производить в мезофильных условиях. Окончательное решение следует принимать на основании технико-экономических расчетов.
Для поддерживания оптимального режима сбраживания осадка в метантенках и интенсификации хода процесса сбраживания необходимо:
· предусматривать равномерную загрузку осадка в метантенки и соблюдать рекомендованную суточную дозу загрузки сырого осадка в метантенк;
· осуществлять обогрев метантенков острым паром, впускаемым в метантенки через эжектирующие устройства; можно также производить предварительный подогрев осадков, загружаемых в метантенки, в теплообменных аппаратах вне метантенков;
· перемешивать осадок в метантенках (в отечественной практике для этих целей обычно используют насосы и гидроэлеваторы). Перемешивающие устройства должны быть рассчитаны таким образом, чтобы они обеспечивали пропуск всего объёма бродящей массы в метантенке в течение 5...10 ч.
Конструктивно одноступенчатые метантенки и метантенки первой ступени (при применении двухступенчатых метантенков) представляют собой цилиндрические железобетонные резервуары диаметромот 10 до 20 м с коническим днищем и неподвижным или подвижным (плавающим) герметичным перекрытием. Наиболее часто в отечественной практике применяют метантенки с неподвижным перекрытием; устройство такого метантенка представлено на рис. 4. Метантенки второй ступени (при применении двухступенчатых метантенков) устраиваются в виде открытых резервуаров без подогрева осадка.
Число метантенков на очистной станции должно быть не менее двух, все метантенки должны быть рабочими.
Метантенки, как взрывоопасные сооружения, следует располагать на расстоянии не менее 20 м от основных сооружений очистной станции, внутриплощадочных автомобильных дорог и железнодорожных путей. Расстояние от метантенков до высоковольтных линий должно приниматься не менее 1,5 высоты опоры. Территория метантенков должна быть ограждена.
При сбраживании осадков в метантенках образуется газ, состоящий из метана (60...67 %), углекислоты (30...33 %), водорода (1...2 %) и азота (около 0,5 %). Этот газ должен использоваться в теплоэнергетическом хозяйстве очистной станции и близрасположенных объектов.
Учитывая неравномерность выхода газа из метантенков, в целях его сбора, хранения и максимального использования, а также для регулирования давления в газовой сети и в метантенках предусматриваются мокрые газгольдеры не менее 2-х с обогревом. Объём газгольдеров рассчитывается исходя из 2–4-часового выхода газа. Давление газа под колпаком газгольдера принимается 150...250 мм вод. ст.
Расстояние от газгольдера до котельной и других помещений должно быть не менее 30 м, от внутриплощадочных дорог – не менее 20 м.
Первоначально определяют количество сухого вещества в осадке из первичных отстойников Осух, в избыточном активном иле, Исух и общее количество сухого вещества Мсух по формулам, т/сут:
, (12)
, (13)
(14)
где С – концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей на первичные отстойники, г/м3; Э – эффект задержания взвешенных веществ в первичных отстойниках, доли единицы; принимается на основании расчета первичных отстойников; Q сут – расход сточных вод, поступающих на очистные сооружения, м3/сут; k – коэффициент, учитывающий увеличение объёма осадка за счет крупных фракций взвешенных веществ, не улавливаемых при отборе проб для анализов; принимается k = 1,1...1,2; K п – коэффициент прироста активного ила; для городских и близких к ним по составу сточных вод K п = 0,3; L a – БПКполн сточных вод, поступающих в аэротенки, г/м3; b – вынос активного ила из вторичных отстойников, г/м3; при БПКполн очищенных стоков Lt = 15 г/м3.
Затем определяют количество абсолютно сухого беззольного вещества в осадке из первичных отстойников О безз и в избыточном активном иле И безз, и общееколичество абсолютно сухого вещества Мбезз, т/сут,
Мбезз = Обезз + Ибезз. (15)
При зольности сухого вещества осадка из первичных отстойников и избыточного ила соответственно Зос =27 %, Зил= 25 % и средней гигроскопической влажности В г=5,5 %, Обезз = 0,69 Осух, а И безз = 0,71 И сух, т/сут.
Суточный объём осадка из первичных отстойников V ocи избыточного ила из илоуплотнителей V ил, а также общий объём осадка V, поступающего в метантенки
м3/сут; (16)
м3/сут; (17)
V = V ос + V ил, м3/сут, (18)
где Р ос – влажность сырого осадка из первичных отстойников, % (колеблется от 93 до 95 %), обычно принимают P oc = 95 % при самотечном удалении осадка из отстойников, Р ос = 93,5...94 % при удалении осадка плунжерными насосами; Р ил – влажность уплотненного в илоуплотнителях избыточного активного ила, % (изменяется от 96,5 до 97,5 %);при расчетах в среднем может быть принята Р ил = 97 %; 
и 
– плотность соответственно осадка из первичных отстойников и уплотненного избыточного ила; при расчетах ρос и ρилмогут быть принять равными 1т/м3.
Далее подсчитывают средние значения влажности смеси осадка и ила, загружаемых в метантенки, Р см, %, и принимают суточную дозу загрузки осадка Д в метантенк
. (19)
Суммарный объём метантенков, м3/сут,
, (20)
где Д – суточная доза загрузки осадка в метантенки, %; принимается в зависимости от принятого режима сбраживания осадка в метантенке (мезофильного или термофильного) и влажности загружаемой в метантенк смеси осадков Р см (табл. 3.3).
Распад беззольного вещества загружаемого в метантенки осадка, %,
y = (a – n ∙Д), (21)
где n – экспериментальный коэффициент, зависящий от влажности смеси осадка, загружаемого в метантенк, Р сми принятого режима сбраживания (табл. 3.3); а – максимально возможное сбраживание беззольного вещества осадка в метантенках, %; при известном содержании жиров, белков и углеводов в сбраживаемом осадке величинаравна
. (22)
Таблица 3
Значения дозы загрузки Д и коэффициента n
| Режим сбраживания | Значения дозы загрузки Д и коэффициента n (знаменатель) при влажности загружаемого в метантенк осадка, % | ||||
| мезофильный | 
| 
| 
| 
| 
|
| термофильный | 
| 
| 
| 
| 
|
Весовое количество газа Г, получаемого при сбраживании осадков, принимается 1 г на 1 г распавшегося беззольного вещества. Поэтому суммарный суточный объём газа, м3/сут, образующегося в метантенках:
, (23)
где 
– плотность газа, кг/м3; = 1 кг/м3.
Влажность сброженной смеси осадков Р см.сбр, %, выгружаемой из метантенков, определяют в зависимости от соотношения загружаемых в него компонентов по сухому веществу с учетом степени распада беззольного вещества осадка по формуле
(24)
где V – общий объём осадка, загружаемого в метантенк, м3/сут; М сух сбр – масса сухого вещества в сброженной смеси осадка, т/сут,
Мсух.сбр.= (Мсух-Мбезз) + Мбезз (1- y),. (25)
Газ, выделяющийся в метантенках, частично сжигается в котельной для получения тепловой энергии в виде пара и горячей воды. Пар и горячая вода снова направляются в метантенк для подогрева осадка. Разработана технология использования части газа в виде моторного топлива в двигателях внутреннего сгорания для получения электроэнергии на нужды очистной станции, а именно для привода насосов и воздуходувок. При этом расходы на эксплуатацию очистных сооружений сокращаются на 50...75 %.
Раздел 6 Иловые площадки
Раздел 7 Механическое обезвоживание
Раздел 8 Термическая сушка осадков
Раздел 9 Сжигание осадков
Практическое занятие № 5, 6, 7 – «Механическое обезвоживание осадка и в естественных условиях (иловые площадки)»
Решение Расчетной работы№ 3:
1)Определить эффективность использования иловых площадок на естественном основании и площадок-уплотнтелей
2)Выполнить расчет основных размеров иловых площадок различного типа
3)Проанализировать эффективность различных устройств механического обезвоживания
4)Подобрать устройство для механического обезвоживания осадка
В отечественной практике широко применяются иловые площадки на естественном основании с дренажом и без дренажа, на искусственном основании (асфальт, бетон) с дренажом, каскадные площадки с отстаиванием и поверхностным удалением иловой воды, площадки-уплотнители в качестве основных и резервных сооружений при механическом обезвоживании.
Процесс обезвоживания осадка на иловых площадках первых трех типов осуществляется в две стадии. На первой стадии происходит обезвоживание дренированием или фильтрацией. Таким путем из осадка удаляется свободная вода и влажность его снижается до 80 %. Для осадков производственных сточных вод пределы уменьшения влажности на первой стадии зависят от их структуры и свойств. На второй стадии происходит испарение части связанной воды. При атмосферной сушке содержание сухого вещества в осадке может повысится до 65…70 % в зависимости от времени сушки, погодных условий и свойств осадка.
На каскадных площадках и площадках-уплотнителях обезвоживание осадка в основном достигается периодическим удалением слоя свободной иловой воды, скапливающейся на поверхности ила при уплотнении, а также частичным испарением свободной и связанной воды. Иловая вода, собираемая дренажной сетью, отводится в голову сооружений на очистку так как содержит до 1000...2000 мг/л взвешенных веществ, а ее БПКполн достигает 1500...2000 мг/л. Подсушенный осадок сгребается бульдозерами, скреперами и экскаваторами нагружается в автомашины и вывозится. Для автотранспорта и средств механизации устраиваются пандусы для съезда на карты иловых площадок. Размеры карт и число выпусков на них определяют исходя из влажности осадка и дальности его разлива.
Иловые площадки на естественном основании проектируются на фильтрующих грунтах (песок, супесь) при расположении грунтовых вод ниже дна площадок не менее, чем на 1,5 м, когда допускается фильтрация иловой воды в грунт. При водонепроницаемых грунтах устраиваются иловые площадки на естественном и искусственном основании (рис. 4) с трубчатым или лотковым дренажом, укладываемом в дренажные канавы. Искусственное дренирующее основание таких площадок должно составлять не менее 10 % их площади.
Для осадка из метантенков влажностью 97% дальность разлива составляет 75…100 м, а из двухъярусных отстойников при влажности осадка около 90% – 40…50 м, что определяет их предельную ширину. Обычно для таких осадков ширину принимают не более 20 м. Длина карт принимается не менее их ширины и практически не ограничена. Карты образуются валиками из грунта высотой 1...1,3 м и шириной по верху не менее 0,7 м (до 2 м при механизированном ремонте). Количество карт - не менее четырех, рабочий уровень ила на 0,3 м ниже верха валиков. По валикам прокладываются лотки или трубы с уклоном не менее 0,01.
Полезная площадь иловых площадок зависит от количества подаваемого на них осадка, его свойств и климатических условий.
Нагрузку осадка на иловые площадки м3/(м2/год) в районах со среднегодовой температурой воздуха 3...6 оС и среднегодовым количеством осадков до 500 мм рекомендуется принимать по табл. 3. Полезная площадь иловых площадок, F п, м2, определяется по зависимости
, (26)
Рис. 5 Иловые площадки с асфальтобетонным покрытием:
1 – дорога; 2 – сливной лоток; 3 – опоры лотка; 4 – разводящий лоток; 5 – дренажный колодец; 6 – сборный дренажный лоток или труба; 7 – дренажный слой; 8 – дренажная сеть для отвода иловой воды; 9 – съезд на карту; 10 – шиберы
где W год - годовое количество осадка, м3/год; h год - нагрузка осадка на иловые площадки, м3/(м2/год); К - климатический коэффициент. К = 06….1,7.
Полная площадь иловых площадок должна включать площади валиков и дорог, которые составляют обычно 20...40 % полезной площади.
В зимний период происходит намораживание осадка на площадках, под которое отводится не более 80 % их полезной площади. Высота намораживаемого слоя должна быть на 0,1 м менее высоты валика. Площадь иловых площадок, используемых под зимнее намораживание зависит от числа дней со среднесуточной температурой ниже минус 10 оС.
Таблица 4