Проверка устойчивости стенки на глубинный сдвиг
Эта проверка выполняется по способу, рекомендуемому в СНиП 2.02.02-85. По этому способу линия скольжения, ограничивающая область предельного состояния грунта основания, принимается в виде двух отрезков прямых AB и CD, соединенных между собой криволинейной вставкой, описываемой уравнением логарифмической спирали (рис. 2).
Рис. 2. Расчетная схема к проверке устойчивости стенки
на глубинный сдвиг по методу ВНИИГ
Действительный внецентренно нагруженный фундамент заменяется эквивалентным центрально нагруженным с приведенной шириной bпр равной
bпр= b – 2 eэкспл,
где eэкспл - эксцентриситет приложения вертикальной силы Nэкспл в эксплуатационном случае вычисляется по формуле:
е = b/2 – x.
Связь между углом d наклона к вертикали равнодействующей внешних сил равной по величине силе предельного сопротивления сдвигу R* и ориентировкой треугольника ABE предельного равновесия определяется углом n, величина которого находится по формуле:
.
Предельная величина сдвигающего напряжения tпр определяется следующим образом. По ряду значений d (d = 0; d = 0.1j; d = 0.3j; d = 0.5j; d = 0.7j и d = 0.9j) вычисляются соответствующие им значения по приведенному выше соотношению.
По найденному значению n находятся все данные, необходимые для определения размеров призмы обрушения ABCDE. Линия AB проводится по углу n, линия EB - по углу a = 90°+ j – n. Линия EC строится по углу (45°–j/2) между ней и горизонтальной поверхностью основания. Очертание ограничивающей кривой скольжения BC строится по уравнению логарифмической спирали. Радиус находится по формуле
r = ro exp (q tgj),
где ; q = 45°–j/2 + n.
В эту формулу значение угла q подставляется только в радианах.
Линия CD проводится через точку С под углом (45°–j/2) к горизонтальной поверхности ED.
Длину участка можно определить через коэффициент K по формуле:
.
Значения коэффициента K приведены в Приложении I. Величина R* определяется из соотношения:
R* = b2пр gвзвосн Ng + bпр c Nc + bпр q2 Nq2,
где коэффициенты несущей способности Ng, Nc и Nq2 представлены в Приложении I в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения j основания. По найденным значениям R* определяются величины s и tпр по формулам:
; .
Здесь sс = с / tgj.
Расчёт целесообразно вести в форме таблицы 2.
Таблица 2
d | n, град. | a, град. | q | r0, м | r, м | К | , м | R*, кН/м | s, кПа | tпр, кПа | ||
в долях j | град. | град. | рад. | |||||||||
0,1j | ||||||||||||
0,3j | ||||||||||||
0,5j | ||||||||||||
0,7j | ||||||||||||
0,9j |
Затем строится график несущей способности основания tпр = f (s) (рис. 2).
Рис. 3. График несущей способности основания:
1 - при глубинном сдвиге; 2 - при плоском сдвиге
По напряжению sэкспл = N экспл / b пр в эксплуатационном случае определяется соответствующее предельное сдвигающее напряжение tпр экспл так, как это показано на рис. 3. Коэффициент запаса на глубинный сдвиг К гл окончательно вычисляется из соотношения:
К гл = tпр экспл b пр / Еа ³ 1,15.
Приложение I
Значения коэффициентов несущей способности Ng, Nc, Nq2
и коэффициента К для расчета общей устойчивости
j | Коэффи- циенты | Значения d в долях от j | |||||
0,1j | 0,Зj | 0,5j | 0,7j | 0,9j | |||
12° | Ng | 0,8407 | 0,8001 | 0,6914 | 0,5578 | 0,4084 | 0,2417 |
Nc | 13,989 | 13,617 | 12,807 | 11,891 | 10,818 | 9,3988 | |
Nq2 | 2,9735 | 2,8945 | 2,7223 | 2,5276 | 2,2995 | 1,9978 | |
К | 1,7244 | 1,6151 | 1,3830 | 1,1273 | 0,8333 | 0,4486 | |
14° | Ng | 1,16 | 1,09 | 0,92 | 0,73 | 0,52 | 0,30 |
Nc | 14,38 | 13,92 | 12,93 | 11,83 | 10,57 | 8,95 | |
Nq2 | 3,59 | 3,47 | 3,22 | 2,95 | 2,64 | 2,23 | |
К | 1,89 | 1,77 | 1,51 | 1,22 | 0,89 | 0,47 | |
16° | Ng | 1,57 | 1,47 | 1,21 | 0,93 | 0,64 | 0,35 |
Nc | 15,12 | 14,55 | 13,34 | 12,02 | 10,54 | 8,68 | |
Nq2 | 4,33 | 4,17 | 3,82 | 3,44 | 3,02 | 2,49 | |
К | 2,08 | 1,94 | 1,64 | 1,32 | 0,96 | 0,50 | |
18° | Ng | 2,12 | 1,95 | 1,58 | 1,19 | 0,797 | 0,418 |
Nc | 16,18 | 15,47 | 13,98 | 12,40 | 10,66 | 8,54 | |
Nq2 | 5,26 | 5,02 | 4,54 | 4,03 | 3,46 | 2,78 | |
К | 2,29 | 2,13 | 1,79 | 1,43 | 1,03 | 0,53 | |
20° | Ng | 2,84 | 2,59 | 2,04 | 1,50 | 0,974 | 0,49 |
Nc | 17,58 | 16,80 | 14,87 | 13,00 | 10,92 | 8,51 | |
Nq2 | 6,40 | 6,08 | 5,41 | 4,72 | 3,97 | 3,10 | |
К | 2,53 | 2,34 | 1,96 | 1,55 | 1,10 | 0,56 | |
22° | Ng | 3,79 | 3,41 | 2,64 | 1,88 | 1,18 | 0,57 |
Nc | 19,36 | 18,25 | 16,00 | 13,70 | 11,29 | 8,54 | |
Nq2 | 7,82 | 7,37 | 6,46 | 5,53 | 4,56 | 3,45 | |
К | 2,80 | 2,58 | 2,14 | 1,68 | 1,18 | 0,59 | |
24° | Ng | 5,07 | 4,52 | 3,40 | 2,35 | 1,43 | 0,65 |
Nc | 21,57 | 20,18 | 17,39 | 14,60 | 11,77 | 8,64 | |
Nq2 | 9,60 | 8,98 | 7,74 | 6,50 | 5,24 | 3,85 | |
К | 3,10 | 2,85 | 2,34 | 1,82 | 1,27 | 0,63 | |
26° | Ng | 6,80 | 5,98 | 4,38 | 2,94 | 1,72 | 0,75 |
Nc | 24,31 | 22,55 | 19,09 | 15,71 | 12,36 | 8,79 | |
Nq2 | 11,86 | 11,00 | 9,31 | 7,66 | 6,03 | 4,29 | |
К | 3,44 | 3,16 | 2,58 | 1,98 | 1,36 | 0,67 | |
28° | Ng | 9,15 | 7,94 | 5,65 | 3,67 | 2,07 | 0,85 |
Nc | 27,68 | 25,50 | 21,14 | 17,03 | 13,07 | 8,99 | |
Nq2 | 14,72 | 13,54 | 11,24 | 9,05 | 6,95 | 4,78 | |
К | 3,84 | 3,50 | 2,83 | 2,16 | 1,47 | 0,71 | |
30° | Ng | 12,39 | 10,61 | 7,32 | 4,60 | 2,49 | 0,97 |
Nc | 31,87 | 29,03 | 23,62 | 18,60 | 13,90 | 9,23 | |
Nq2 | 18,40 | 16,76 | 13,64 | 10,74 | 8,02 | 5,33 | |
К | 4,29 | 3,90 | 3,13 | 2,36 | 1,58 | 0,75 |