Проверяем максимальное касательное напряжение в стенке на опоре балки по формуле:
, (42)
где: S1 – статический момент сечения балки, вычисляемый по формуле:
, (43)
.
.
Проверяем местные напряжения в стенке под балками настила по формуле:
, (44)
где: F – опорные реакции балок настила, вычисляемые по формуле:
,
lloc – длина передачи нагрузки на стенку балки, вычисляемая по формуле: lloc=bf1+2×tf=18+2×1,6=21,2 см.
.
4,35 < 24 – условие прочности выполняется.
Проверяем приведенные напряжения по формуле:
, (45)
где: 
,
,
,
.
Проверяем условие σred < Ry×gс, 15,39<24.
Проверка показала, что прочность балки обеспечена.
Проверка устойчивости балки
Проверяем общую устойчивость балки по формуле (46) в месте действия максимальных нормальных напряжений, принимая за расчет пролёт l0 – расстояние между балками настила.
, (46)
где δ=1–0,7× 
, так как с1=c, то δ=0,3.
в середине пролета балки, где учтены пластические деформации проверяем применимость формулы:
, 
;
и 
; 
и 
;
; 
.
в местах, где произведено уменьшение сечения:
, 
;
и 
; 
и 
;
; 
.
В условиях выполняются, значит общая устойчивость балки обеспечена.
Проверка прогиба (второе предельное состояние) балки может не производиться, так как принятая высота балки больше минимальной.
Проверка местной устойчивости сжатого пояса. Для обеспечения устойчивости пояса при его упругой работе необходимо соблюдать следующие условия:
; 
; 
.
; где: 
;
; 
.
Из выполненных условий видно, что местная устойчивость пояса обеспечена.
Согласно СНиП, требуется укреплять стенку балки поперечными рёбрами жесткости при действии местной нагрузки на пояс балки при 
. Проверим это условие:
.
Проверка показала, что стенку балки необходимо укрепить поперечными рёбрами жесткости, которые устанавливаются следующим образом: по краям через одну, а в середине под каждой балкой.
Расчет поясных швов
Так как балка работает с учетом пластических деформаций, то швы выполняем двухсторонние, ручной полуавтоматической сваркой в нижнем положении, сварочной проволокой Св–08А. Определяем толщину шва в сечении Х=100 см, под первой от опоры балки настила, где сдвигающая сила максимальна.
Определяем катет шва по формуле:
, (47)
Для этого определяем более опасное сечение шва:
по металлу шва bf =0,7 (табл.34 СНиП II-23-81*, для ручной полуавтоматической сварки); расчетное сопротивление металла шва Rwf = 180 МПа (по т.56 СНиП II-23-81*); Rwf×bf=180×0,7=126 МПа.
по металлу границы сплавления bz = 1 (табл.34 СНиП II-23-81*, для ручной полуавтоматической сварки); расчетное сопротивление металла шва Rwz = 0,45Run =0,45·410=184,5 МПа (по т.56 СНиП II-23-81*); Rwz×bz=184,5×1=184,5 МПа.
Более опасное сечение по металлу шва.
Определим перерезывающую силу в сечении Х по формуле (34):
,
Статический момент балки:
.
F – опорные реакции балок настила, вычисляемые по формуле:
,
lloc – длина передачи нагрузки на стенку балки, вычисляемая по формуле: lloc=bf1+2×tf=18+2×1,6=21,2 см.
Принимаем требуемый катет шва kf=6 мм (в соответствии с табл.38 СНиП II-23-81*).