4.1. Проверка внутренней поверхности ограждения (стенки) на возможность конденсации влаги из внутреннего воздуха
1) Определяем температуру внутренней поверхности для материала без теплопроводных включений, ◦С
где RВ – сопротивление теплоотдаче у внутренней поверхности ограждения, м2 ◦С /Вт, определяемое RВ=1/ αв=1/8,7=0,115 м2 ◦С /Вт;
– общее фактическое термическое сопротивление ограждения,
м2 ◦С/Вт
◦С
2) Определяем действительную упругость водяных паров, Па
где φВ – относительная влажность внутреннего возраста, %;
ЕВ – максимальная упругость водяных паров, Па, при заданной температуре внутреннего воздуха tв,◦С
Па
3) Рассчитываем температуру точки росы, ◦С
◦С
4) Определяем температуру внутренней поверхности в углу, ◦С
Лист |
КР-2069059-270109-081405-2010 |
, или
◦С
Таким образом, конденсация влаги на внутренней поверхности ограждения в углу стены происходить не будет, так как выполняются условия (18,4>7,35) и
(15,58>7,35)
Лист |
КР-2069059-270109-081405-2010 |
4.2. Проверка на возможность конденсации влаги в толще наружного ограждения(покрытия).
1) Вычерчиваем на миллиметровой бумаге оси координат.
По оси абсцисс откладываем последовательно толщины слоев конструкции ограждения (масштаб: в 1см – 0,1м), а по оси ординат в едином масштабе – максимально возможную упругость водяных паров Ex, Па, и действительную упругость водяных паров ex, Па, (масштаб: в 1см - 200Па), (Прил. А)
2) Находим распределение температуры в толще ограждения на границах каждого слоя и сечения при tхп(0,92)=-31 ◦С
◦С
на поверхности 1
◦С
на поверхности 2
◦С
на поверхности 3

на поверхности 4
◦С
на поверхности 5
◦С
на поверхности 6
◦С
на поверхности 7
◦С
на поверхности 8
◦С
на поверхности 9
◦С
на поверхности 10
КР-2069059-270109-081405-2010 |
Лист |
на поверхности 11
на поверхности 12
на поверхности 13
на поверхности 14
на поверхности 15
на поверхности 16
Результаты расчета оформляем графически (Прил. А)
Лист |
КР-2069059-270109-081405-2010 |
при τ1=18,4 ◦С Е1=2116 Па
при τ2=18,1 ◦С Е2=2077 Па
при τ3=17,8 ◦С Е3=2037 Па
при τ4=17,5 ◦С Е4=2000 Па
при τ5=17,2 ◦С Е5=1963Па
при τ6=16,6 ◦С Е6=1925 Па
при τ7=8,5 ◦С Е7=1109 Па
при τ8=0,2 ◦С Е8=620 Па
при τ9=-7 ◦С Е9=321 Па
при τ10=-16,6 ◦С Е10=142.6 Па
при τ11=-24,9 ◦С Е11=65.4 Па
при τ12=-25,3 ◦С Е12=61.9 Па
при τ13=-25,6 ◦С Е13=59.8 Па
при τ14=-25,9 ◦С Е14=56.7 Па
при τ15=-26,2 ◦С Е15=55 Па
при τ16=-26,5 ◦С Е16=53.5 Па
Лист |
КР-2069059-270109-081405-2010 |
4) Определяем упругость водяных паров в помещении и в наружном воздухе, Па
,
,
где φВ – относительная влажность внутреннего возраста, %
ЕВ – максимально возможная упругость водяных паров, Па, при расчетной температуре внутреннего воздуха tВ, ◦С
ЕН – то же при расчетной температуре наиболее холодной пятидневки, Па
Па
Па
5) Вычисляем общее сопротивление паропроницанию всей конструкции ограждения , м2чПа/м2
где – сопротивление паропроницанию соответственно внутренней (
=0,0266) и наружной (
=0,0133) поверхностей, м2чПа/м2
μx – расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждения, м2/м2чПа
м2чПа/м2
Лист |
КР-2069059-270109-081405-2010 |
6) рассчитываем действительное значение упругости водяных паров на границах отдельных слоев, Па
на поверхности 1
Па
на поверхности 2
Па
на поверхности 3
Па
на поверхности 4
Па
на поверхности 5
Па
на поверхности 6
Па
на поверхности 7
Лист |
КР-2069059-270109-081405-2010 |

на поверхности 8
Па
на поверхности 9
на поверхности 10
на поверхности 11
на поверхности 12
на поверхности 13
на поверхности 14
на поверхности 15
на поверхности 16
Результаты оформляем графически (Прил. А)
КР-2069059-270109-081405-2010 |
Лист |
7). Вычисляем количество пара, прошедшего слои ограждения и
, м, до
и после
зоны конденсации:
8) Определяем количество конденсата , г/
ч за период z, сут.:
9) Так как зона конденсации захватывает два слоя: слой керамзитобетона и слой пенополистерола
, то проверку на допустимую весовую влажность осуществляется для каждого из этих слоев:
для керамзитобетона:
для слоя пенополистерола:
10) Находим повышение весовой влажности при конденсации водяных паров в толще ограждения :
для керамзитобетона:
т.е. 0,25% < 5%, что соответствует норме;
для слоя пенополистерола:
т.е. 0,21% < 25%, что соответствует норме.
КР-2069059-270109-081405-2010 |
Лист |
5. Воздушный режим здания
5.1. Расчет сопротивления воздухопроницаемости ограждающей конструкции стены
1) Определяем удельный вес наружного и внутреннего воздуха, Н/м2
2) Определяем разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции, Па:
3) Вычисляем требуемое сопротивление воздухопроницанию, м2чПа/кг
где Gн – нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, м2чПа/кг
4) Находим общее фактическое сопротивление воздухопроницанию наружного ограждения, м2чПа/кг
КР-2069059-270109-081405-2010 |
Лист |

где RИх – сопротивление воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м2чПа/кг
м2чПа/кг
м2чПа/кг
м2чПа/кг
м2чПа/кг
Таким образом, ограждающая конструкция отвечает требованиям воздухопроницаемости, так как выполняется условие (118 > 53,14)
Лист |
5.2. Расчет сопротивления воздухопроницанию наружных ограждений, окон и балконных дверей
1) Определяем требуемое сопротивление воздухопроницаемости окон и балконных дверей, м2чПа/кг
где Δp0 – разность давления воздуха, при котором определяется сопротивление воздухопроницаемости, Па
м2чПа/кг
Таким образом следует принять R0=0,5м2чПа/кг двухкамерный стеклопакет из обычного стекла (с межстекольным расстоянием 6мм).
КР-2069059-270109-081405-2010 |
Лист |
КР-2069059-270109-081405-2010 |
1) Вычисляем количество воздуха, проникающего через наружное ограждение, кг/м2ч
2) Вычисляем температуру внутренней поверхности ограждения при инфильтрации, ◦С
где CВ – удельная теплоемкость воздуха, кДж/кг ◦С;
е – основание натурального логарифма, равное 2,718;
RXi – термическое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, начиная от наружного воздуха до данного сечения в толще ограждения, м2 ◦С /Вт;
– количество воздуха проникающего через наружное ограждение, кг/(
3) Рассчитываем температуру внутренней поверхности ограждения при отсутствии конденсации, ◦С
Из расчетов следует, что температура внутренней поверхности при
фильтрации, ниже, чем без инфильтрации () на 0,08 ◦С.
4) Определяем коэффициент теплопередачи ограждения с учетом инфильтрации, Вт/м2 ◦С
5) Вычисляем коэффициент теплопередачи ограждения при отсутствии инфильтрации, Вт/м2 ◦С
Таким образом, установлено, что коэффициент теплопередачи с учетом инфильтрации kи больше соответствующего коэффициента без инфильтрации k (0,4 > 0,3)
КР-2069059-270109-081405-2010 |
Лист |
Лист |