Методические указания
к курсовому проекту “Железобетонные и каменные конструкции многоэтажного здания” для студентов, обучающихся
по направлению 08.03.01 «Строительство»
Воронеж 2017
В методических указаниях определяются задачи, решаемые при курсовом проектировании. Предлагается последовательность выполнения. Даются рекомендации по компоновке перекрытия с учетом оптимизации в монолитном и сборном вариантах. Определяются правила статического расчета. Показаны приемы решения задач по определения необходимых размеров поперечного сечения элементов и подбора арматуры при оптимальном армировании, примеры оформления чертежей в соответствии с требованиями ГОСТ.
Введение
Курсовой проект по железобетонным и каменным конструкциям - комплексный. В нем предусматривается разработка несущих железобетонных и каменных конструкций многоэтажного производственного или гражданского здания.
Заданием на курсовой проект определены: план здания, высота и количество этажей, нагрузка на 1 кв.м перекрытия и покрытия, классы бетона и арматуры, марка кирпича и раствора, условное расчетное сопротивление основания, типы сечений элементов сборного перекрытия.
Требуется разработать несущие конструкции здания в двух вариантах. В первом варианте разрабатывается монолитное ребристое железобетонное перекрытие с балочной плитой. Наружной несущей конструкцией в этом варианте является кирпичная стена. В монолитном перекрытии проектируются плита и второстепенная балка.
По каменным конструкциям требуется законструировать наружную несущую стену, и рассчитать наиболее нагруженный простенок первого этажа, применив в нем при необходимости косвенное армирование.
Во втором варианте разрабатывайся несущие конструкции здания из сборного железобетона. Проектируются: панель перекрытия, ригель рамного каркаса, колонна первого этажа, фундамент колонны, стыки колонн и ригеля с колонной.
Расчет конструкций выполняется по первой группе предельных состояний. Сборные железобетонные панели перекрытий проектируются предварительно напряженными конструкциями.
Проект состоит из пояснительной записки, расчетов и листов чертежей (3 листа формата А2 (594x 420 мм)).
Пояснительная записка
В учебных целях пояснительная записка составляется из следующих пунктов:
1.1. «Значение железобетонных и каменных конструкций в современном строительстве». Здесь студент должен изложить, как широко возможно использовать железобетонные и каменные конструкции в различных видах сооружений, и какова роль их в достижении современных объемах строительства.
1.2. «Задание и нормы проектирования» - пункт, где студенту надлежит сформулировать поставленные перед ним задачи, перечислить нормативные документы, обязательные для использования при работе над курсовым проектом.
1.3. «Методика проектирования». В этом пункте студент должен обозначить круг вопросов курсового проекта как части обширных задач, связанных с реальным проектированием зданий и сооружений.
Расчеты и конструирование
2.1. Монолитное железобетонное перекрытие
2.1.1. Компоновка перекрытия
По заданной сетке осей здания принимается расположение главных и второстепенных балок в перекрытии (продольное или поперечное). Требуется установить шаг второстепенных балок. Толщина плиты 
принимается по типу конструкций полов. Учитывая, что наибольший расход материалов в железобетонном монолитном перекрытии идет на плиту, целесообразно толщину плиты запроектировать минимальной: для производственных зданий - 60 мм, для гражданских - 50 мм. Соответственно этому определяется необходимый шаг второстепенных балок.
Таблица 2.1
Ширина температурного блока
| Каркасное здание | Монолит | Сборное |
| Гражданское | 40м | 50м |
| Промышленное | 50м | 60м |
Приняв толщину плиты и оптимальный для нее коэффициент армирования 
, необходимо определить, какой пролет должна иметь такая плита. С этой целью для расчетной полосы плиты шириной 1 м, выделенной из перекрытия, берется выражение момента внутренних сил
(2.1)
при 
, полученном через 
. Желательно коэффициент армирования принять для крайнего пролета 
, для средних пролетов 
.
От нагрузки, определенной на 1 кв.м перекрытия в табличной форме (табл.2.2), для многопролетной балочной схемы плиты (рис.2.1) вычисляется момент внешних сил 
для крайнего пролета или 
для среднего пролета.
Из условия равновесия моментов внешних и внутренних сил получаем выражение для оптимального пролета плиты. Например, по значению момента в крайнем пролете
(2.2)
| Рис.2.1 |
Таблица 2.2
| № п/п | Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 | Коэффициент надежности по нагрузке, γf | Расчетная нагрузка, кН/м2 |
| I | Постоянная | |||
| I.1 | Пол: | |||
| I.1.1 | … | 
| 1.1…1.3 | 
|
| … | … | … | 1.1…1.3 | … |
| I.1.m | … | 
| 1.1…1.3 | 
|
| Итого нагрузка от пола | 
| 
| ||
| I.2 | Плита 
| 
| 1.1 | 
|
| Итого постоянная нагрузка | 
| 
| ||
| II | Временная | |||
| II.1 | Кратковременная | 
| 1.2 | 
|
| II.2 | Длительная | 
| 1.2 | 
|
| Итого временная нагрузка | 
| 
| ||
| Всего полная нагрузка | 
| 
| ||
| Сумма постоянной и длительной временной нагрузки | 
| 
|
Оптимальный шаг второстепенных балок получим, увеличив 
на ширину второстепенной балки 
. Указанные в задании расстояния между осями колонн (А, Б) надо разделить на равные доли с таким условием, чтобы подучить шаг второстепенных балок, близкий к оптимальному шагу. Толщина плиты в этом случае сохранится минимальной, а следовательно, минимальной будет доля нагрузки от собственной массы перекрытия, что скажется автоматически на экономии затрат материалов всех остальных элементов конструкций.
2.1.2. Расчет и конструирование плиты
Для многопролетной плиты рассматриваются пять или менее пролетов. Расчетную схему плиты представляют пятипролетной неразрезной балкой (рис. 2.1.). Длина средних пролетов 
принимается равной расстоянию между второстепенными балками в свету, для крайних пролетов - расстоянию от боковой поверхности второстепенной балки до середины опорной площадки плиты на стене. Ширина опирания плиты на стену 
принимается 120 мм. В зависимости от нагрузки ширина сечения второстепенных балок может быть принята 150 или 200 мм. Нагрузка на расчетную полосу плиты шириной 1 м берется равной полной расчетной нагрузке из табл.2.2.
В соответствии с заданными классами арматуры и бетона из норм проектирования определяют расчетное сопротивление арматуры при растяжении 
и расчетное сопротивление бетона при сжатии 
. Расчетное сопротивление бетона умножают на коэффициент условий работы 
, учитывающий длительность действующей нагрузки.
По изгибающим моментам от внешней нагрузки в наиболее напряженных сечениях плиты крайнего пролета и у первой промежуточной опоры, среднего пролета и у средних опор (рис.2.1) определяют
(2.3)
И требуемую площадь поперечного сечения арматуры
(2.4)
где 
- табличный коэффициент, определяемый через 
.
Подбирается сварная сетка с продольной рабочей арматурой при стандартном шаге стержней 
= 100, 150 или 200 мм сначала для средних пролетов. Принятая рулонная сетка разворачивается поперек второстепенных балок и располагается в нижней части в пролете с защитным слоем 10 мм, вблизи опор на участках длиной 
с обеих сторон балок она отгибается под углом 30˚ в верхнюю растянутую зону плиты. Сетка продлевается и в крайние пролеты. Но для обеспечения потребности площади поперечного сечения арматуры в крайних пролетах и над первой промежуточной опорой подбирается добавочная сварная сетка, площадь сечения арматуры в которой устанавливается по разности между требуемой площадью и площадью сечения арматуры в первой сетке.
В случае, если диаметр рабочих стержней сеток 6 мм и более, армирование целесообразно осуществлять сетками с рабочими стержнями поперечного направления. При этом нижняя и верхняя зона плиты армируются раздельно сетками, разворачиваемая вдоль второстепенных балок.
На листе чертежа в масштабе 1:200 или 1:500 вычерчивается план здания с нанесением на одной половине плана опалубочных размеров перекрытия, на второй половине – схемы армирования монолитной плиты сварными сетками. На опалубочном чертеже маркируют второстепенные и главные балки, показывают сечения перекрытия с отметками для опалубки перекрытия первого этажа. На схеме армирования плиты маркируют сварные сетки, наносятся необходимые размеры для арматурных сеток и привязки их к осям.
В масштабе 1:20 или 1:50 вычерчивается фрагмент сечения по плите и второстепенным балкам с нанесением арматурных сеток и деталей отгибов, а также плана расчетной полосы с обозначением стыков сеток в рабочем и нерабочем направлениях. Отдельно приводят детали стыков.
2.1.3. Расчет и конструирование второстепенной балки.
Для расчета второстепенной балки определяется нагрузка с грузовой полосы, ограниченной серединами пролетов плиты, прилегающих к рассматриваемой балке. Нагрузка на 1 п.м. второстепенной балки с учетом собственной массы ее определяется в табличной форме (табл.2.3).
Таблица 2.3
| № п/п | Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м | Коэффициент надежности по нагрузке, γf | Расчетная нагрузка, кН/м |
| I | Постоянная | |||
| I.1 | от пола и плиты | 
| ||
| I.2 | от собственного веса второстепенной балки | 
| 1.1 | 
|
| Итого постоянная нагрузка | 
| 
| ||
| II | Временная | |||
| II.1 | Кратковременная | 1.2 | 
| |
| II.2 | Длительная | 1.2 | 
| |
| Итого временная нагрузка | 
| |||
| Всего полная нагрузка | 
| |||
| Сумма постоянной и длительной временной нагрузки | 
|
Для учета собственной массы второстепенной балки необходимо назначить размеры ее поперечного сечения, приняв высоту 
. 
(принимаем кратной 50мм при величине не более 600мм, иначе кратной 100мм); ширину 
, объемную массу железобетона 
. Постоянные и временные нагрузки от плиты на 1 п.м балки получаются умножением величины их на 1 кв.м из табл. 2.2 на ширину грузовой полосы, выделенной для второстепенной балки.
Расчетная схема второстепенной балки – многопролетная неразрезная балка с числом пролетов, равным фактическому их количеству в перекрытии, либо пятипролетная, если фактическое число пролетов у второстепенной балки больше пяти. Длина пролетов определяется заданным расстоянием между осями колонн, по которым расположены главные балки. Назначив ширину сечения главной балки 250 мм и глубину опирания на наружную кирпичную стену 200 – 250 мм, длину средних пролетов определим, вычитая из расстояния между осями ширину сечения главной балки. Длину крайних пролетов 
определяют по расстоянию от середины опорной части балки на стене до боковой поверхности главной балки.
Постоянная и временная равномерно распределенная нагрузка на балке (табл. 2.3) должна рассматриваться в таких сочетаниях, при которых выявляются наибольшие положительные и отрицательные изгибающие моменты в пределах каждого пролета. Для этого требуется построение объемлющей опоры моментов. Известные из курса строительной механики правила упрощенного построения объемлющей эпюры 
состоят в том, чтобы сначала получить эпюру от сочетания постоянной нагрузки во всех пролетах с временной нагрузкой в нечетных пролетах, а затем от сочетания той же постоянной нагрузки с временной в четных пролетах. При расчете второстепенной балки такая комбинация нагрузки не отображает влияния главных балок на поворот опорного сечения при чередовании временной нагрузки и искажает фактическое явление. Для учета указанного влияния рекомендуется на расчетной схеме второстепенной балки в свободных от временной нагрузки пролетах оставлять ее четвертую часть.
Построение объемлющей эпюры моментов для второстепенной балки упрощается применением табличных коэффициентов для вычисления значений моментов по формуле
(2.5)
В сечениях, расположенных через 
в каждом пролете.
При выполнении курсового проекта предлагается построить объемлющую эпюру для первого пролета и половины второго пролета, используя данные, приведенные на рис. 2.2. и табл. 2.4.
Расчет прочности второстепенной балки предваряется уточнением размеров поперечного сечения. Сечение тавровое с полкой в верхней зоне (рис. 2.3). Ширина принимаемой в расчет полки может быть равна расстоянию между серединами пролетов плиты, но не более суммы ширины второстепенной балки и одной трети длины ее пролета
(2.6)
| Рис.2.2 |
Значения коэффициента 
для вычисления ординат объемлющей эпюры моментов 
от 0,5 до 5,0
Таблица 2.4
|
| Номер точки | ||||
| 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 | -0,025 -0,035 -0,041 -0,045 -0,048 -0,050 -0,052 -0,053 -0,054 -0,055 | +0,011 -0,005 -0,014 -0,020 -0,023 -0,027 -0,030 -0,032 -0,033 -0,035 | +0,016 +0,001 -0,008 -0,014 -0,017 -0,022 -0,025 -0,026 -0,028 -0,029 | -0,008 -0,018 -0,024 -0,028 -0,031 -0,033 -0,035 -0,036 -0,037 -0,038 | -0,0625 -0,0625 -0,0625 -0,0625 -0,0625 -0,0625 -0,0625 -0,0625 -0,0625 -0,0625 |
| Рис.2.3 |
Высота и ширина сечения второстепенной балки подлежат определению, исходя из оптимальной величины относительной высоты сжатой зоны 
в поперечном сечении c максимальным изгибающим моментом отрицательного знака. Для этого сечения, где сжатая зона в нижней части ограничена шириною ребра, вычисляем
(2.7)
Назначив при этом ширину 
и определив 
,получим 
(принимается от 30 до 50 мм или 
). Если соотношение между 
и 
не удовлетворяет оптимальному 
, необходимо повторить вычисление, изменив первоначально принятое 
. Полученные размеры поперечного сечения балки сохраняются постоянными по длине всех пролетов.
Для таврового поперечного сечения с полкой в сжатой зоне по максимальным изгибающим моментам положительного знака , в первом пролете и 
во втором определяется требуемая арматура в растянутой зоне. В предположении 
вычисляется
(2.8)
Полученное значение 
позволяет определить ξ и ζ. Как правило, 
. Предпосылка подтверждается, и вычисляется
(2.9)
По найденным значениям требуемой площади поперечного сечения арматуры в первом и втором пролетах их сортамента принимается от трех до шести стержней. Стержни желательно брать одного диаметра не менее 10 мм.
| Рис.2.4 |
| Рис.2.5 |
Для опорного сечения аналогичный расчет выполняется с учетом ширины сжатой зоны, равной ширине ребра. Арматуру, применяемую из стержней того же диаметра, располагают в верхней части балки (рис.2.5) с соблюдением зазора между ними по горизонтали не менее 30 мм, а по вертикали – 25 мм.
Балку предлагается армировать отдельными стержнями, объединяя их хомутами в вязаный каркас. Конструирование арматуры в балке выполняется с соблюдением правил построения эпюры материалов (эпюры арматуры). При этом необходимо иметь решение о расположении поперечной арматуры по длине пролетов, что обосновывается расчетом прочности наклонных сечений.
Вычисляют значения поперечных сил: у крайней опоры
(2.10)
У первой промежуточной опоры слева
(2.11)
И справа
(2.12)
На максимальную поперечную силу рассчитывается прочность балки по наклонному сечению. Сначала проверяется прочность на действие главных сжимающих напряжений
(2.13) 
Как правило, это условие при размерах поперечного сечения 
и 
, принятых из расчета прочности нормального сечения, обеспечивается. Выполнение этого условия прочности позволяет перейти к расчету наклонного сечения на действие главных растягивающих напряжений и этим расчетом обосновать поперечное армирование.
Приняв согласно [2, п.5.27] шаг поперечных стержней по максимуму 
и 
150 мм при высоте балки не более 450 мм или 
и 
500 мм при высоте балки более 450 мм для приопорных участков длиной 
; назначают диаметр поперечных стержней, исходя из минимального по нормам [2, п.5.25].
Условие прочности
(2.14) 
проверяется после вычисления
(2.15)
(2.16)
(2.17)
(2.18)
при ограничении 
.
Уточнив расчетом диаметр 
поперечной арматуры и её шаг 
(для распределительной арматуры шаг равен 250мм), определяют длину приопорных участков, в которых соблюдаются расчетные требования, и длину средних участков, где шаг хомутов назначается конструктивно согласно [2] 
и 
500 мм.
Из числа стержней, продольной рабочей арматуры, принятой для сечений с максимальными изгибающими моментами в середине пролетов, не менее двух стержней и не менее 50% от общей площади поперечного сечения арматуры следует расположить в нижней зоне по всей длине пролета с заведением концов стержней за грань опор на длину 
. Остальные стержни до опор продолжать не требуется. Их можно отогнуть под углом 45˚ в верхнюю зону для восприятия растягивающих напряжений от опорных моментов отрицательного знака, можно обрывать, заводя за точку теоретического обрыва на длину 
, обеспечивающую прочность наклонных сечений в этой зоне.
На объемлющей эпюре моментов ординаты в расчетных сечениях делят на доли, соответствующие долям каждого из принятых арматурных стержней. При этом разница между площадью сечения арматуры требуемой и фактически принятой должна отражаться разницей ординат моментов объемлющей эпюры и эпюры материалов. Места теоретического обрыва стержней находят графическим построением эпюры материалов, получая точки пересечения кривой объемлющей эпюры моментов с линиями разграничения долей арматурных стержней.
Для найденной точки теоретического обрыва отдельного стержня определяют величину поперечной силы 
и вычисляют
, (2.19)
Где 
определяются по данным интенсивности поперечного армирования в зоне 
. Величина должна быть не менее 
(
- диаметр обрываемого стержня).
В зоне действия нагибающих моментов отрицательного знака ближайшие к опоре отгибы должны начинаться на расстоянии не ближе 
от сечения, где стержни полностью используются по прочности.
Армирование второстепенной балки, выполняется на основе построения эпюры материалов, приведено на рис.2.6. Содержание этого рисунка, исключая эпюру 
, представляет рабочий чертёж второстепенной балки, где представлен вся информация по расположению арматуры и в поперечных сечениях и по длине пролётов с необходимой привязкой к оси главной балки.
2.2. Сборные железобетонные конструкции
2.2.1. Компоновка перекрытия
Расстояния между осями, указанные в задании, определяют положение колонн каркасного здания. Панельно – балочное перекрытие может быть запроектировано с расположением ригеля либо поперек здания, либо вдоль здания. Жесткое сопряжение ригеля с колоннами, принимаемое в проекте, образует рамы каркаса. Рамы поперечной ориентации целесообразны для здания производственного назначения. Для гражданских зданий расположение ригеля не имеет решающей роли в обеспечении жесткости здания в поперечном направлении, так как в них имеются достаточно часто расположенные поперечные стены и перегородки, выполняющие роль жестких диафрагм.
При выборе компоновочного решения сборного перекрытия следует также учитывать, что наибольший расход материалов в перекрытии требуется на панели. Меньшие затраты на них будут получены при расположении их по направлению меньшего из заданных пролетов. Это приведет к уменьшению размеров их сечения, к экономии арматуры, что в свою очередь уменьшит нагрузку от собственной массы их и, соответственно, изгибающих моментов в ригелях. Ригели – неразрезные элементы рамной системы – в меньшей мере влияют на общий расход материалов для перекрытий, даже если ориентированы по направлению больших пролетов.
Компоновкой перекрытия предусматривается определить ширину типовых панелей. Целесообразно сначала подобрать ширину панелей, выполняющих роль распоры между колоннами и имеющих неизбежную конструктивную особенность. За счет их ширины регулируется оставляемое расстояние в перекрытии, которое следует закрыть однотипными панелями. Типовую ширину для этих панелей и требуется определить при компоновке.
Полученное компоновочное решение перекрытия представляется на чертеже схемой расположения элементов в плане и разрезе с маркировкой элементов. На схеме разреза колоны и ригели вычерчиваются в одну линию толщиной 0,8 мм. Стыки обозначают разрывами линий, показывают отметки высот по месту стыков колонн.
2.2.2. Расчет панели перекрытия.
В табличной форме, аналогичной табл. 2.1. определяется нагрузка на 1 м2 сборного панельно – балочного перекрытия с учетом заданного типа панели и ее собственной массы, определяемой по приведенной толщине, принимаемой из [I, табл. II.I].
Изображается боковой вид панели с опиранием ее на ригель (по верхней грани или на боковые полки). Конструктивную длину панели и ее расчетный пролет определяют по заданному расстоянию между осями ригелей с учетом зазоров 20 мм между торцами панелей и ригелем, длины опирания 100 мм, ширины ригеля 200…300 мм. Расчетный пролет принимается равным расстоянию между серединами опорных участков панели.
Приводится расчетная схема панели. Равномерно распределенная нагрузка на 1 п.м пролета определяется по величине нагрузки на 1 м2 перекрытия умножением ее на номинальную ширину панели в м. По расчетной схеме панели (свободно опертой по концам балки) вычисляют максимальный изгибающий момент в середине пролета и поперечную силу у опоры.
От заданного типового сечения панели получают эквивалентное расчетное сечение либо тавровое (для ребристых), либо двутавровое (для пустотных), используя рекомендации учебника [I, п. II.2.2]. Панель проектируется предварительно напряженной. Высоту сечения панели назначают равной: 
– для ребристых, 
– для пустотных. Ширину 
верхней сжатой полки принимают на 40 мм меньше нормальной ширины панели.
Расчет прочности нормального сечения осуществляется исходя их основного принципа проектирования панелей: максимального удаления бетона из растянутой зоны. Согласно этому, тавровое или двутавровое сечение панели при расчете на изгибающий момент должно осуществляться с соблюдением условия 
. Если это условие оказывается неудовлетворенным, то высота сечения панели недостаточна, ее следует увеличить. Определив коэффициент m , как это показано при расчете второстепенной балки, и получив ξ и ζ, условие 
делается обязательным за счет 
, определяющего изменение 
. Требуемая площадь поперечного сечения предварительно напряженной арматуры определяется после уточнения h0 из условия
, (2.20)
Где 
- коэффициент условий работы предварительно напряженной арматуры, определяемый согласно [2, п. 3.I3].
Напрягаемая арматура в пустотных панелях располагается в нижней полке поперечного сечения либо в каждом ребре между пустотами, либо через две пустотки, с шагом не более 400 мм. В ребристых панелях она устанавливается в продольных ребрах с соблюдением необходимого защитного слоя нижней и боковых граней ребра.
Назначается величина предварительного напряжения осуществляется с учетом влияния сжимающей силы 
от предварительного обжатия. Предваряя расчет, назначают шаг поперечной арматуры, ее диаметр и класс. В панелях с круглыми пустотами плоские вертикальные каркасы располагают у краев и через две пустоты в средней части сечения, в панелях с овальными пустотами – в каждом ребре. Эти каркасы требуются только на приопорных участках длиной 
. В ребристых панелях каркасы располагаются в каждом продольном ребре по всей длине.
Расчет панелей по прочности наклонных сечений на действие поперечной силы осуществляется в той же последовательности, как и для второстепенной балки, при расчетной ширине 
, полученной для ребра эквивалентного сечения. Если предварительно назначенная поперечная арматура не обеспечивает прочности, расчет повторяют, изменив шаг поперечных стержней или их диаметр. На основе полученного результата конструируют плоские сварные каркасы, в которых поперечные стержни закрепляются в проектном положении при помощи точечной сварки с монтажными стержнями диаметром 10 мм. Расстояние между монтажными стержнями принимается с учетом высоты ребра и необходимой толщины защитного слоя 20 мм от нижней и верхней граней панели.
В соответствии с [2, п. 5.61] у концов предварительно напряженных элементов устанавливается дополнительная поперечная или косвенная арматура (сварные сетки, охватывающие все продольные стержни арматуры) на длине не менее 
от концов напрягаемой арматуры. Длина 
определяется по формуле (II) [2, п. 2.29]. С этой целью в панелях у их концов все предварительно напряженные стержни и каркасы охватываются снизу и с боков корытообразными сварными сетками.
В панелях с круглыми пустотами в верхней зоне устанавливается конструктивно сварная сетка (для восприятия усадочных напряжений и напряжений от изгибающих моментов, появляющихся при транспортировке и монтаже).
Верхняя полка в панелях с овальными пустотами армируется сварной сеткой из расчета на местный изгиб. Для этого в поперечном направлении панели условно выделяется полоса шириной 1 м, в которой полка рассматривается как неразрезная плита с расчетными пролетами Ɩn, равными ширине овальной пустоты. При нагрузке, действующей на 1 м2 перекрытия q`, определяют изгибающий момент
(2.21)
И подбирают арматурную сетку с рабочими стержнями поперечного направления, устанавливаемую в середине толщины плиты.
Полка ребристых панелей на местный изгиб рассчитывается как балочная плита с учетом податливого защемления, обусловленного поворотом продольных ребер (см. [I, рис. II.7]). При этом расстояние между поперечными ребрами должно вдвое и более превышать расстояние между продольными ребрами. В полке толщиной 50 мм для армирования нижней зоны подбирается сварная сетка с поперечной рабочей арматурой, рассчитанной на изгибающий момент
, (2.22)
Где 
– пролет плиты, равный расстоянию в свету между продольными ребрами.
В верхней зоне полки на ширине 
от продольных ребер устанавливается сетка, отгибаемая под прямым углом в продольные ребра. Рабочие стержни ее подбираются из условия прочности на изгибающий момент отрицательного знака в сечении по месту сопряжения полки с продольными ребрами
, (2.23)
Для ребристых панелей ребрами вверх продольные ребра рассчитываются как изгибающие элементы прямоугольного поперечного сечения при ширине 
, равной суммарной ширине продольных ребер. Полка в нижней зоне толщиной 25-30 мм армируется сварной сеткой с рабочими стержнями поперечного направления, рассчитанными на местный изгиб в пролете, равном расстоянию между продольными ребрами. Изгибающий момент в пролете и опорный определяются от монтажной нагрузки 
кН/м2 и собственной массы плиты 
кН/ м2,
. (2.24)
На чертежах панели должны быть представлены: расчетная схема, опалубочные чертежи с необходимыми размерами в плане и разрезах, схема армирования с изображением в опалубочном контуре контуров или сечений арматурных изделии (план и разрезы) с маркировкой их и привязкой к опалубочному контуру, с указанием толщины защитного слоя, чертежи каркасов и сеток с изображением их бокового вида и сечений, где даются номера позиций каж