Оглавление
1. Сбор нагрузок
2. Расчёт и конструирование монолитного ребристого перекрытия
2.1 Расчёт монолитной железобетонной плиты перекрытия
2.2 Расчёт и конструирования второстепенной балки
3. Расчёт и конструирование монолитной железобетонной колоны
4. Расчёт и конструирование фундамента
Сбор нагрузок
Таблица 1
Нагрузка от веса конструкции совмещённой кровли на 1 м2
| Вид нагрузки | Характер. значение нагрузки на кН/м2 | Коэф. Надёжности по нагрузке, ϒfm | Предельно расчётное значение нагрузки, кН/м2 |
| 1. Рулонная кровля, 3слоя рубероида на битумной мастике | 0,15 | 1,2 | 0,18 |
| 2.Цементно-песчаный раствор δ=30 мм, γ=18кН/м3 | 0,54 | 1,3 | 0,702 |
| 3.Утеплитель из пенобетона δ=20 мм, γ=5кН/м3 | 1,2 | 1,2 | |
| 4.Пароизоляция 1 слой рубероида | 0,05 | 1,2 | 0,06 |
| 5. Ж/б плита δ=70 мм, γ=25кН/м3 | 1,75 | 1,1 | 1,925 |
| Суммарная постоянная нагрузка | gn=3,49 | - | g=4,07 |
| 6.Снеговая нагрузка | Pn=0,88 | 1,14 | p=1 |
| Итого | рn + gn=4.37 | - | p+g=5,07 |
Таблица 2
Нагрузка от веса конструкции перекрытия на 1 м2
| Вид нагрузки | Характер. значение нагрузки на кН/м2 | Коэф. Надёжности по нагрузке, ϒfm | Предельно расчётное значение нагрузки, кН/м2 |
| 1.Керамическая плитка δ=10 мм, γ=19кН/м3 | 0,19 | 1,1 | 0,21 |
| 2.Цементо-песчаный раствор δ=20 мм, γ=18кН/м3 | 0,36 | 1,3 | 0,47 |
| 3.Звукоизоляция δ=30 мм, γ=18кН/м3 | 0,36 | 1,3 | 0,47 |
| 4.Ж/б плита δ=30 мм, γ=18кН/м3 | 1,75 | 1,1 | 1,925 |
| Суммарная постоянная нагрузки | gn=2,66 | - | g=3,08 |
| 5.Временная полезная нагрузка | рn=4 | 1,2 | р=4,8 |
| Итого | рn + gn=6,66 | - | p+g=7,88 |
Расчёт и конструирование монолитного ребристого перекрытия
Расчёт монолитной железобетонной плиты перекрытия
Определение расчётных пролётов
Для расчётов плиты условно выделим полосу шириной b= 100 см и рассмотрим её как многопролётную не разрезную балку. Опорами которой, является второстепенные балки. Для определения расчётных длин задаёмся размером второстепенной балки.
Высота h=(
)×Lвт. балк = 
)×6000 = 500…333 мм
принимаем h =450 мм.
Ширина b= )×hвт.балк. = 
)×450 = 225… 150 мм
принимаем b= 180мм.
Плиты опёртые на стены на 120мм – это расстояние от края стены до конца заделки плиты.
Расчётные длины плиты:
Крайний расчёт пролёта плиты – это расстояние от грани второстепенной балки до 1/3 площади опирания.
Крайние L1=1800мм, L0.1= L1+ 
= 1800 + 
= 
мм;
средний расчётный пролёт плиты – это расстояние в свету между гранями второстепенных балок.
среднее L2= L0.2 -2× 
= 2000-2× 
= 1820 мм.
На рис. 1 изображена расчётная разбивка плиты перекрытия.
Рис. 1 Геометрические размеры и эпюра изгибающих моментов плиты
Вычисление расчётных усилий
Определяем изгибающий моменты в наиболее опасных сечениях плиты.
Момент в первом пролёте:
Момент в средних пролётах:
Момент на опоре С и В:
Mcsyp= -ML2= -1,63
Определение минимальной толщины плиты
Необходимой толщиной плиты задаёмся с экономических размышлений % армирования плиты в пределах 
=0,5-0,8 % применяем =0,8% по maх пролётном момента. Mmax =ML,ex =2,19 кН/м при b=100 см.
Полезная высота сечения плиты при
ξ= μ* 
где Rb=14.5 МПа - расчётное сопротивление бетона на сжатие (для класса В-25);
Rs=365 МПа расчётное сопротивление арматуры при растяжении (для класса А 400С);
γb2 =0.9 – коэффициент условия работы бетона.
Используем таблицу коэффициентов для расчёта изгибающих элементов армированных одиночной арматурой, по величине ξ находим соответствующие ему коэффициент αm=0,196
Определяем полезную расчётную высоту сечения плиты(min 6 см)
Полная высота плиты (округляем до 1 см)
h= h0 +1.5=2,28+1,5=3,78 см применяем h= 6 см;
Тогда рабочая толщина плиты h0=6-1,5=4,5 см.
Выбор площади сечения арматуры в плите показан ниже в таблице 3.
Подбор арматуры плиты перекрытия
| Сечение | М, кН*см | 
| ξ | Необходимая арматура
| Необходимая арматура | |
| Количество и тип сеток | As,, см2 | |||||
| Пр1 | 
| 0,952 | 
| 
| 1,70 | |
| Оп В | 
| 0,955 | 
|
| 1,70 | |
| Пр2 | 
| 0,966 | 
| 
| 1,13 | |
| Оп С |
| 0,966 |
| 
| 1,13 |