Курсовой проект. По электроснабжению

Курсовой проект

По электроснабжению

 

Студент: Ильиных М. О.

Группа: № 48105 ЭАПУ

Преподаватель: Исаков Д.В.

 

 

 

СОДЕРЖАНИЕ

Введение………………………………………………………………………….3

Определение нагрузок в цехе…………………….……………………………5

Компенсация реактивной мощности………………………...……………….8

Выбор числа и мощности трансформаторов…………………………..……8

Выбор питающих и распределительных кабелей …………………….......12

Расчёт токов короткого замыкания…………………………........................17

Выбор коммутационного, распределительного, защитного оборудования…………………………………………………………….…….22

Заключение…………………………………………..………………………....25

Литература………………………………………….……………………..........26

 

 

ВВЕДЕНИЕ

Не одно промышленное предприятие в мире в настоящее время не обходится без потребления электрической энергии. Системы электроснабжения промышленных предприятий при этом могут быть самыми разнообразным, от простейших без трансформации напряжения, до сложнейших многоуровневых с суммарной длиной кабельных линий до нескольких сотен километров.

Поэтому очень остро для систем электроснабжения промышленных предприятий стоят вопросы оптимизации потерь мощности и электроэнергии, надежности электроснабжения и качества электрической энергии. Данные вопросы целесообразно решать на стадии проектирования систем электроснабжения.

В настоящее время при разработке систем электроснабжения промышленных предприятий стараются максимально приблизить источники высокого напряжения 35-220 кВ и электроустановкам потребителей с ПГВ, размещаемые рядом с энергоемкими производственными корпусами; резервирование питания для отдельных категорий потребителей закладываются в схему СЭС и в самих элементах.

Целью данной работы является создание оптимальной схемы низковольтного электроснабжения сварочного участка цеха.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: рассчитать электрические нагрузки; разработать оптимальные схемы низковольтного электроснабжения цеха; выбрать электрооборудование в том числе: силовые трансформаторы, компенсирующие устройства, проводники, коммутационную аппаратуру.

Для иллюстрации принятых решений выполнить два чертежа на листах формата А1.

 

1.РАСЧЕТ СИЛОВОЙ НАГРУЗКИ

 

Расчет силовой нагрузки производится в два этапа. На первом этапе рассчитывается суммарная нагрузка цеха для выбора трансформаторов цеховой КТП. На втором этапе определяются нагрузки по группам подключения электроприемников, перечень которых дан в таблице 1.1.

 

Таблица 1.1.

Перечень электроприемников

Наименование электроприемника	№ на плане	Количество ЭП,шт.	Рном,кВт
Сварочные преобразователи	1,4
Сварочный полуавтомат
Вентиляционные установки	3,9,13,16,41
Сварочные выпрямители	5…7		12,2
Токарные станки импульсной наплавки	8,10		10,5
Сварочные агрегаты	11,12,14,15		8,1
Кондиционеры	17,21,44,46
Электропечи сопротивления	18…20
Слиткообдирочные станки	22…26,28		6,5
Сверлильные станки	27,35,37…39		2,2
Кран-балка
Конвейеры ленточные	30,34
Обдирно-шлифовальные станки	31…33,36
Сварочный стенд			8,7
Сварочные трансформаторы	42,43		32 кВА
Электроталь			3,5

 

 

Используем метод коэффициента использования.

Разбиваем всё электрооборудование в цехе на отдельные участки.

1) Переписываем всё установленное электрооборудование в цехе.

2) Данные параллельно заносим в таблицу (Приложение)

3) Номинальная мощность оборудования пересчитывается на 100%

4) Определяется коэф. использования и значение Cos.

[4, табл. 2.11, стр.52]

Находим tg.

5) Определяем установленную мощность предприятия

6) Определяем среднюю активную мощность

7) Определяем среднюю реактивную мощность

8) Определяем групповой коэф. использования

9) Определяем эффективное число электроприёмников

10) Определяем коэф. максимума

активный:

реактивный:

11) Определяем максимальную и среднюю нагрузку

 

Для цеха составляем отдельную таблицу, состоящую из 4х РП. Заносим данные: , , , .

По каждому их этих мощностей находим суммарное значение.

Аналогично, как и для отдельных РП, находим , , , , , , .

После расчёта компенсации реактивной энергии будет скорректирована на величину компенсирующего устройства.

 

Исходные данные	Средняя мощность группы ЭП	nэ	Кр	Расчетная мощность
По заданию	По справочным данным	Pср, кВт	Qср, кВАр	Рр,кВт	Qр, кВАр
Наименование электроприемника	Кол-во ЭП nф	Номинальная мощность, кВт	Ки	tgj
одного ЭП	общая
Сварочные преобразователи				0,3	1,3	13,2	17,16
Сварочный полуавтомат				0,35	1,17	6,3	7,371
Вентиляционные установки				0,65	0,75	29,25	21,9375
Сварочные выпрямители		12,2	36,6	0,25	1,3	9,15	11,895
Токарные станки импульсной наплавки		10,5		0,14	1,73	2,94	5,0862
Сварочные агрегаты		8,1	32,4	0,25	1,3	8,1	10,53
Кондиционеры				0,7	1,73	33,6	58,128
Электропечи сопротивления				0,7	0,3	157,5	47,25
Слиткообдирочные станки		6,5		0,14	1,73	5,46	9,4458
Сверлильные станки		2,2		0,14	1,73	1,54	2,6642
Кран-балка		3,87	3,87	0,1	0,62	0,387	0,23994
Конвейеры ленточные				0,55		3,3	3,3
Обдирно-шлифовальные станки				0,14	1,73	2,24	3,8752
Сварочный стенд		8,7	8,7	0,25	1,3	2,175	2,8275
Сварочные трансформаторы		5,76	11,52	0,25	1,73	2,88	4,9824
Электроталь		1,75	1,75	0,05	0,62	0,0435	0,02697
Итого			566,96	0,5	1,54	278,0655	206,7197		1,41	392,0724	291,4748

 

Расчет электрических нагрузок для трансформаторов КТП

 

 

Расчет электрических нагрузок низковольтной сети по группам подключения

 

ЭП, подключаемые к одному шинопроводу или силовому пункту	nф	Номинальная мощность, кВт	Ки	tgф	Рср, кВт	Qср, кВАр	nэ	Кр	Рр, кВт	Qр, кВАр
одногоЭП	общая
Сварочные преобразователи (1)				0,3	1,3	6,6	8,58
Сварочный полуавтомат (2)				0,35	1,17	6,3	7,37
Слиткообдирочные станки (22-26)		6,5	32,5	0,14	1,73	4,55	7,87
Вентиляционные установки (3)				0,65	0,75	5,85	4,39
Итого по СП1		55,5	81,5	0,28	0,75	23,3	28,21		1,3	30,29	36,67
Кондиционеры (17,21)				0,7	1,73	16,8	29,06
Электропечи сопротивления (18-20)				0,7	0,3	157,5	47,25
Итого по СП2				0,7		174,3	76,31			174,30	76,31
Вентиляционные установки (41)				0,65	0,75	5,85	4,39
Сварочные трансформаторы (42,43)		5,76	11,52	0,25	1,73	2,88	4,98
Кран-балка (29)		3,87	3,87	0,1	0,62	0,387	0,24
Итого по СП3		18,63	24,39	0,37		9,117	9,61		1,2	10,94	11,53
Кондиционеры (44,46)				0,7	1,73	16,8	29,06
Электроталь (45)		1,75	1,75	0,05	0,62	0,0435	0,03
Сварочный стенд (40)		8,7	8,7	0,25	1,3	2,175	2,83
Конвейеры ленточные (30,34)				0,55		3,3	3,30
Сверлильные станки (37-39)		2,2	6,6	0,14	1,73	0,924	1,60
Обдирно-шлифовальные станки (31-33)				0,14	1,73	1,68	2,91
Итого по СП4		30,77	58,17	0,13		7,5621	10,08		1,8	13,61	18,14
Сварочные преобразователи (4)				0,3	1,3	6,6	8,58
Сварочные выпрямители (5-7)		12,2	36,6	0,25	1,3	9,15	11,90
Вентиляционные установки (9)				0,65	0,75	5,85	4,39
Токарные станки импульсной наплавки (8,10)		10,5		0,14	1,73	2,94	5,09
Итого по СП5		53,7	88,6	0,27		24,54	29,95		1,3	31,90	38,93

 

Продолжение таблицы

 

Слиткообдирочные станки (28)		6,5	6,5	0,14	1,73	0,91	1,57
Обдирно-шлифовальные станки (36)				0,14	1,73	0,56	0,97
Сверлильные станки (27,35)		2,2	4,4	0,14	1,73	0,616	1,07
Вентиляционные установки (13,16)				0,65	0,75	11,7	8,78
Сварочные агрегаты (11,12,14,15)		8,1	32,4	0,25	1,3	8,1	10,53
Итого по СП6		29,8	65,3	0,33		21,886	3,61		1,03	22,54	3,72
Итого по ГРЩ1						260,7051	157,77			283,59	185,31

 

 

ВЫБОР СЕЧЕНИЯ ПРОВОДНИКОВ.

 

5.1Выбор сечений кабелей к силовым пунктам и распределительным щитам

Выбор сечений кабелей к силовым пунктам и распределительным осуществляется по расчетному току, который определяется по формуле:

 

(5.1)

 

здесь Р_р, Q_р – расчетные значения активной и реактивной мощностей, текущих по проводнику.

 

 

Выбираем провод АВВГ-3х95, С длительно- допустимым током I_дл.доп.=170А.

 

Аналогичным образом выбираются остальные провода и кабели, результаты расчетов сведены в таблицу 5.1.

Таблица

Выбор питающих кабелей.

Участок	Питаемые ЭП	Рр,кВт	Qр,кВАр	Iр,А	Проводник	I дл.доп, А
ТП-ГРЩ1	Цех	412,04	298,064	734,02	2АВВГнг-3х185
ГРЩ1-СП1	1,2,3,22-26	30,29	36,67	68,65	АВВГ-3х16
ГРЩ1-СП2	17,21,18-20	174,30	76,31	274,64	АВВГ-3х120
ГРЩ1-СП3	29,41,42,43	10,94	11,53	22,94	АВВГ-3х6
ГРЩ1-СП4	30,34,31-33,37-39,40,45,44,46	13,61	18,14	32,73	АВВГ-3х6
ГРЩ1-СП5	4,5-7,9	31,90	38,93	72,65	АВВГ-3х16
ГРЩ1-СП6	11,12,14,15,13,16,27,35,28,36	22,54	3,72	32,97	АВВГ-3х6

 

Расчетный ток электроприемников, присоединяемых к РЩ или СП, определяется по фактически потребляемой мощности ЭП по формуле [3,с.292]:

(5.2)

 

 

где P_ном- номинальная активная мощность электроприемника, кВт;

U_ном- номинальное линейное напряжение сети, кВ;

Cosφ- номинальный коэффициент мощности нагрузки;

η- номинальный КПД электроприемника.

Для токарных станков показанных на плане цеха под номером 14-16:

 

 

Для питания станка выбираем провод АВВГ - 3х10 с длительно допустимым током I_дл.доп=38А.

Аналогично выбираются сечения питающих проводов для остальных ЭП, результаты сведены в таблицу 3.2.

 

Таблица

 

Выбор сечения проводников к ЭП

Номер ЭП на плане	Рном,кВт	cosφ	Ip, A	Провод(кабель)	I дл.доп, А
1,4		0,6	62,26	АВВГ-3х35
		0,65	47,02	АВВГ-3х16
3,9,13,16,41		0,8	19,10	АВВГ-3х4
5-7	12,2	0,6	34,53	АВВГ-3х10
8,10	10,5	0,5	35,66	АВВГ-3х10
11,12,14,15	8,1	0,6	22,92	АВВГ-3х10
17,21,44,46		0,5	40,75	АВВГ-3х16
18-20		0,95	134,06	АВВГ-3х95
22-26,28	6,5	0,5	22,08	АВВГ-3х10
27,35,37-39	2,2	0,5	7,47	АВВГ-3х2,5
	3,87	0,85	7,73	АВВГ-3х2,5
30,34		0,7	7,28	АВВГ-3х2,5
31-33,36		0,5	13,58	АВВГ-3х2,5
	8,7	0,6	24,62	АВВГ-3х10
42,43	5,76	0,5	19,56	АВВГ-3х4
	0,87	0,85	1,74	АВВГ-3х2,5

 

РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

 

Для проверки выбранного электрооборудования необходимо провести расчет токов трехфазного короткого замыкания.

Расчет токов трехфазного КЗ.

Для расчетов тока КЗ составляем схемы замещения для всех типовых расчетных точек КЗ (Ввод ГРЩ1 и наиболее удаленный ЭП) Составленные схемы предоставлены на рисунке 7.1)

.

Схемы для расчетов тока КЗ в типовых точках.

 

Сопротивление системы, приведено к напряжению 0,4 кВ

 

 

(7.1)

 

 

здесь I_откл=20 кА – среднее значение отключающей способности современных выключателей 6 кВ.

 

Сопротивление трансформатора ТМ-630 [6.табл.2.50] приведенных к стороне 0,4 кВ:

; (7.2)

 

(7.3)

 

 

 

R_т=3,1 мОм;

Q_т=13,6 мОм

 

Сопротивления кабельных линий определяются по удельным сопротивлениям [6. c. 138,139] и их длине:

 

Z=z_уд·L, (7.4)

 

Л1:

R₀=1,69·50·2=169 мОм

X₀=0,606·50·2=60,6 мОм

Л2:

R₀=8,51·46=391,46мОм;

X₀= 2,274·46=104,6 мОм

Л3:

R₀=12,5·12=150 мОм;

X₀= 0,116·12=1,39 мОм

 

Находим сопротивление автоматических выключателей

Zкв1- R₀=0,25; X₀=0,1 мОм

Zкв2- R₀=7; X₀=4,5 мОм

Сопротивление плавкой вставки предохранителя перед ЭП 34

Rпр=40мОм [6, табл. 2.54]

R_рез=760,81 мОм; X_рез=185,23 мОм

Результирующее сопротивление при КЗ на ЭП-34:

 

(7.5)

 

 

 

Начальное значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ на ЭП-34:

 

(7.6)

 

Аналогичным образом найдены токи трехфазного КЗ для остальных типовых точек КЗ.

Ударный ток находится по формуле[6,с.127]:

 

(7.7)

 

где К_уд – ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени Т_а. Постоянная времени [6,с.125] и ударный коэффициент [7,с.46]:

(7.8)

 

 

(7.9)

 

 

 

 

 

 

Таблица

Расчет токов КЗ

Точка КЗ	Z∑, мОм	Z0∑,мОм	IПО, кА	Iуд,кА
РУнн	14,38	143,8	16,05
ГРЩ1	187,85	1868,5	1,23	1,91
ЭП-34	783,09	7830,9	0,3	0,46

 

ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ

 

В сетях до 1 кВ защиту электрооборудования выполняют плавкими предохранителями и расцепителями автоматических выключателей.

Выбор предохранителей

Плавкий предохранитель предназначен для защиты электрических установок от коротких замыканий и перегрузок. Основными его характеристиками являются ток плавкой вставки I_{ном вст}, номинальный ток предохранителя I_{ном пр}, номинальное напряжение предохранителя U_{ном пр}, номинальный ток отключения предохранителя I_{ном откл}, защитная (времятоковая) характеристика предохранителя.

Номинальным током плавкой вставки называют ток, на который рассчитана плавкая вставка для длительной работы в нормальном режиме. Номинальный ток предохранителя – это ток, при длительном протекании которого не наблюдается перегрева предохранителя в целом. Необходимо иметь в виду, что в предохранителе может использоваться плавкая вставка с номинальным током, меньшим номинального тока предохранителя. Номинальное напряжение предохранителя определяет конструкцию предохранителя и длину плавкой вставки. Отключающая способность предохранителя характеризуется номинальным током отключения, являющимся наибольшим током КЗ, при котором предохранитель разрывает цепь без каких- либо повреждений, препятствующих его дальнейшей работе после смены плавкой вставки.

Наибольшее распространение в сетях до 1 кВ получили предохранители типа НПН (насыпной неразборный) и типа ПН2 (насыпной разборный).

Различают плавкие предохранители инерционные (типа ИП), способные выдерживать значительные кратковременные перегрузки, и безинерционные (типов НПН, ПН2) с ограниченной способностью к перегрузкам.

Выбор предохранителей производится по следующим условиям:

U_ном.пр ≥ U_c, (6.1)

I_ном.пр ≥ I_p.max, (6.2)

Где U_c –номинальное напряжение сети;

I_p.max – максимальный рабочий ток.

Плавкая вставки для безинерционных предохранителе выбирается следующим образом:

I_{ном.вст} ≥ I_p.max, (6.3)

I_{ном.вст} ≥ i_n./К_пер, (6.4)

Где i_n – пусковой ток одного двигателя.

К_пер – 2,5 коэффициент перегрузки для легких условий пуска[3,с.284]

Выбор предохранителей для токарного станка №27:

U_c= 0.4 кВ;

I_p.max =7,47 А

i_n./К_пер=7,5·7,47/2,5=22,41А.

Выбираем предохранитель типа НПН2-60 с током плавкой вставки

I_{ном вст} = 63А.

Аналогично выбираются предохранители для остальных ЭП, результаты представлены в таблице 6.1.

 

Таблица

Выбор предохранителей

Номер ЭП на плане	Ip, A	Марка предохранителя	in/Kпер, А	Iвст, А
1,4	62,26	ПН2-250	186,78
	47,02	ПН2-250	141,06
3,9,13,16,41	19,1	НПН2-60	57,3
5-7	34,53	ПН2-250	103,59
8,10	35,66	ПН2-250	106,98
11,12,14,15	22,92	ПН2-250	68,76
17,21,44,46	40,75	ПН2-250	122,25
18-20	134,06	ПН2-600	402,18
22-26,28	22,08	ПН2-250	66,24
27,35,37-39	7,47	НПН2-60	22,41
	7,73	НПН2-60	23,19
30,34	7,28	НПН2-60	21,84
31-33,36	13,58	НПН2-60	40,74
	24,62	ПН2-250	73,86
42,43	19,56	НПН2-60	58,68
	1,74	НПН2-60	5,22

 

 

Выбор автоматических выключателей

Наряду с плавкими предохранителями в установках напряжением до 1 кВ широко применяют автоматические воздушные выключатели, выпускаемые в одно-, двух- и трехполюсном исполнении, постоянного и переменного тока.

Автоматические выключатели снабжают устройством релейной защиты, которое в зависимости от типа выключателя выполняют в реле токовой отсечки, максимальной токовой защиты или двухступенчатой токовой защиты. Для этого используют электромагнитные и тепловые реле.

Эти реле называют расцепителями.

Конструктивно автоматические выключатели намного сложнее предохранителей и представляют собой сочетание выключателя и расцепителя. Номинальным током автоматического выключателя I_ном.а называют наибольший ток, при протекании которого выключатель может длительно работать без повреждений. Номинальным напряжением автоматического выключателя U_ном.а называют указанное в паспорте напряжение, равное напряжению электрической сети, для работы в которой этот выключатель предназначен. Номинальным током расцепителя I_{ном.рас} называют указанный в паспорте ток, длительное протекание которого не вызывает срабатывание расцепителя. Током уставки расцепителя называют наименьший ток, при протекании которого расцепитель срабатывает.

При выборе уставок тока срабатывания автоматических выключателей необходимо учитывать различия в характеристиках и погрешности в работе расцепителей выключателей. Существуют следующие требования к выбору автоматических выключателей:

- Номинальное напряжение выключателя не должно быть ниже напряжения сети;

- Отключающая способность должна быть рассчитана на максимальные токи КЗ, проходящие по защищаемому элементу:

- Номинальный ток расцепителя должен быть не меньше наибольшего расчетного тока нагрузки, длительно протекающего по защищаемому элементу.

 

I_{ном.рас}≥ I_p.max; (6.5)

 

Автоматический выключатель не должен отключаться в нормальном режиме работы защищаемого элемента, поэтому ток уставки замедленного срабатывания регулируемых расцепителей следует выбирать по условию:

 

I_{ном.рас} ≥(1,1: 1,3) I_p.max; (6.6)

 

При допустимых кратковременных перегрузках защищаемого элемента автоматический выключатель не должен срабатывать; это достигается выбором уставки мгновенного срабатывания электромагнитного расцепителя по условию

 

I_{ном.рас} ≥(1,25: 1,35)· i_пик; (6.7)

 

где I_пик – пиковый ток.

Пиковый ток рассчитывается по формуле:

 

i_пик= i_п.max+(I_p-k_и∙i_ном.max), (6.8)

здесь i_п.max – наибольший из пусковых токов двигателей группы приемников;

I_р – расчетный ток группы приемников;

k_и – коэффициент использования, характерный для двигателя, имеющего наибольший пусковой ток;

i_ном.max – номинальный ток двигателя с наибольшим пусковым током.

Выбор автоматического выключателя, защищающего РЩ1:

I_p.max=68,65 A,

I_пик.= 7,5∙62,26+(68,65-0,16∙62,26)=525,64А,

1,2· I_p.max =1,2·68,65=82,38 А

1,25·i_пик=1,25∙525,64=657,05А

Выбираем автоматический выключатель марки ВА-88-32 [1,табл.А.6]:

I_ном.а =100 A

U_ном.а =0,4 кВ,

I_{ном.рас} =125 A;

I _{рас.ном.э} =1250 A

Аналогично выбираем остальные автоматические выключатели, результаты показаны в таблице.

Таблица

Выбор автоматических выключателей

Защищаемый элемент	Iр, А	1,2·Iр, A	Выключатель	Iном, А	Iрас.ном, А	iпик, А	1,25∙iпик, А	Iрас.ном.э,А
ГРЩ1	734,02	880,824	ВА-88-43			1718,02	2147,53
РЩ1	68,65	82,38	ВА-88-32			525,64	657,05
РЩ2	274,64	329,568	ВА-88-37			1258,64	1573,30
РЩ3	22,94	27,528	АЕ2046МП-100	31,5		166,51	208,14
РЩ4	32,73	39,276	АЕ2046МП-100			331,84	414,79
РЩ5	72,65	87,18	ВА-88-32			529,64	662,05
РЩ6	32,97	39,564	АЕ2046МП-100			201,20	251,50
ЩО	30,35	36,42	АЕ2046МП-100			30,35	37,94

 

 

Цеховые трансформаторные станции строятся по блочно-модульному принципу с использованием комплектных устройств:

Вводное устройство

Распределительное устройство высокого напряжения

Трансформатор

Распределительное устройство низкого напряжения

Меж секционные коммутационные и защитные устройства

Модули релейной защиты и автоматики

Ввод питания на подстанцию может производиться по нескольким линиям и от каждой линии возможно три ответвления. В этом случае в качестве вводного устройства применяются камеры стационарные одностороннего обслуживания (КСО). Секции с выключателями высоковольтными разумно применять при мощности трансформаторной подстанции :

, т.к. , то применяем самую простую КСО без высоковольтных выключателей.

Камеры КСО-209 комплектуются вакуумными выключателями, разъединителями, заземляющими устройствами, предохранителями, измерительными трансформаторами тока и напряжения и другими электротехническими аппаратами высокого напряжения в соответствии с техническими требованиями.

В состав камеры входит малогабаритный вакуумный выключатель BB/TEL. Основными достоинствами данного выключателя являются:

высокий механический ресурс;

малое потребление электроэнергии по цепям включения и отключения;

малые габариты и вес;

возможность управления как по цепям оперативного постоянного, так и оперативного переменного токов;

не требует ремонта в течение всего срока службы.

 

Выбираю КСО -209/11.

Технические данные КСО-209

Номинальное напряжение (линейное), кВ	6; 10
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	7,2; 12
Номинальный ток главных цепей при частоте 50 Гц, А
Номинальный ток главных цепей камер КСО с выключателями нагрузки при частоте 50 Гц, А
Номинальный ток трансформаторов тока, А

Схема главной цепи КСО -209/11

Выключатели типа ВА предназначены для отключений при коротком замыкании и перегрузках в электрических сетях, отключений при недопустимых снижениях напряжения, а также для нечастых оперативных включений и отключений электрических цепей.

Для трансформатора ТМ-1250/6(10) выбираю ВА 55-43, эта серия рассчитана на номинальные токи 2000А, сохраняет работоспособность в диапазоне температур от – 50 до + 70°С и влажности воздуха до 98%.

Т.к.

При выборе шкафов НВ рекомендована выбирать коммутационный аппараты унифицированные, т.е. одной марки.

Для всех РП выбираю ЩО 09-2-34-УЗ, токи для РП приведены в таблице из пункта 1.

Принципиальная схема.

Обозначение	Наименование
PA1-PA3 PV QS TA1-TA3 QF	Амперметр 0...1000А Вольтметр 0...500В Разъединитель РЕ 19-41 1000А Трансформатор тока 1000/5А Выключатель автом. ВА 55-41 1000А

 

Общая схема.

 

ПРОВЕРКА СЕЧЕНИЙ ВЫБРАННЫХ ПРОВОДНИКОВ И КОМУТАЦИОННО – ЗАЩИТНОЙ АППАРАТУРЫ

 

8.1 Проверка выбранных сечений кабелей по потере напряжения.

Потери напряжения рассчитываются по формуле:

 

ΔU-√3·I_p·(r_удcosφ+x_удsinφ)·L/1000, (8.1)

 

где I_p- расчетный ток в кабеле, А;

r_уд, х_уд- удельное активное и индуктивное сопротивление кабеля;

L – Длина кабельной линии

Определяем потерю напряжения в проводе ЭП 34, который является наиболее удаленным от ТП:

 

ΔU=√3·13,58·(12,5·0,5+0,116·0,8)·12/1000=1,8 В,

Складывая данное значение с аналогично найденными потерями в кабельной линии от ТП к ГРЩ1 (1,3В) и в РЩ4 (3,5В), получаем наибольшую потерю напряжения в размере 6.6, что составляет 1,7% при допустимых 5%. Следовательно, кабель, питающий РЩ, и кабель к ЭП 34 успешно прошли проверку по допустимой потере напряжения.

 

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

 

В данном курсовом проекте разработана схема электроснабжения сварочного участка цеха. В начале проектирования была определена расчетная нагрузка цеха в целом, по которой выбран силовой трансформатор ТМ-630/10.

Система электроснабжения цеха состоит из ТП с одним трансформатором ТМ-630/10, кабельных линий, питающих СП и отдельные электроприемники, коммутационно-защитной аппаратуры (автоматических выключателей и предохранителей).

Проектирование системы внутреннего электроснабжения основы