Расчет оснований по деформациям производится исходя из условия 5.6.31 СП 22.13330.2011
Расчет оснований по деформациям производим исходя из условия:
,
где: 
– совместная деформация основания и сооружения, определяется расчетом по формуле 5.16 СП 22.13330.2011
– предельное значение совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое по прил. Д СП 22.13330.2011 
.
Осадку основания с использованием расчетной схемы в виде линейно – деформируемого полупространства определяем методом послойного суммирования по формуле 5.16 СП 22.13330.2011:
,
где: 
– среднее значение вертикального нормального напряжения от внешней нагрузки в i – м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента;
– среднее значение вертикального нормального напряжения в i – м слое грунта по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта (п.5.6.33 СП 22.13330.2011)
– безразмерный коэффициент, равный 0,8;
– толщина i -го слоя грунта, см, принимаемая не более 0,4 ширины фундамента;
– модуль деформации i – го слоя грунта по ветви первичного нагружения, кПа;
– модуль деформации i – го слоя грунта по ветви вторичного нагружения, кПа;
При отсутствии опытных определений модуля деформации допускается принимать 
.
– число слоев, на которое разбита сжимаемая толща основания.
1) Строим расчетную схему.
2) Разбиваем грунтовый массив ниже подошвы фундамента шириной b на элементарные слои, исходя из следующих условий:
• мощность любого элементарного слоя Δhi≤0,4b;
hi = 0,4´Вусл = 0.4·1.5=0.6мè принимаемhi = 0.6 (м),;
• слои должны быть однородными по своим свойствам.
3) Определяем на границах элементарных слоев напряжения и строим эпюру от собственного веса грунта (природных давлений):
где 
- средний удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м3;
- глубина заложения фундамента от поверхности природного рельефа;
и 
-соответственно удельный вес, кН/м3, и толщина i -го слоя грунта, залегающего выше границы слоя на глубине z от подошвы фундамента, м;
- поровое давление на рассматриваемой границе слоя, кН/м2. Для не водонасыщенных грунтов поровое давление принимается равным нулю (u =0).
Поровое давление u используется для учета взвешивающего действия воды на частицы грунта в водонасыщенных слоях ниже уровня подземных вод. Величина порового давления определяется пьезометрическим напором подземных вод на глубине z по формуле:
где 
- плотность поровой воды, ( =1 т/м3);
q - ускорение силы тяжести, (q =10 м/с2);
- глубина залегания i -гослоя грунта от положения уровня подземных вод, м..
1·10·3.65=36.5 кН/м2
1·10·0.35=3.5 кН/м2
1·10·0.6=6 кН/м2
1·10·0.6=6 кН/м2
1·10·0.6=6 кН/м2
1·10·0.3=3 кН/м2
1·10·0.6=6 кН/м2
1·10·0.6=6 кН/м2
1·10·0.5=5 кН/м2
1·10·0.6=6 кН/м2
10.45·4.15–36.5=6.87кН/м2
6.87+19.3·0.35–3.5=10.12
10.125+19.7·0.6–6=15.94
15.945+19.7·0.6–6=21.76
21.765+19.7·0.6–6=27.58
27.585+19.7·0.3–3=30.49
30.495+19.7·0.6–6=36.32
36.315+19.7·0.6–6=42.14
42.135+19.4·0.5–5=46.83
46.835+19.4·0.6–6=52.47
4) Определяем на границах элементарных слоев вертикальные напряжения от внешней нагрузки и строим эпюру.
Вертикальные напряжения от внешней нагрузки 
зависят от размеров и формы фундамента, распределения давлений на грунт по его подошве.
Вертикальные напряжения от внешней нагрузки szp = sz - szu зависят от размеров, формы и глубины заложения фундамента, распределения давления на грунт по его подошве и свойств грунтов основания. Для прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов значения szp, кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы, определяют по формуле 5.17 СП 22.13330.2011:
(5.17)
– коэффициент, принимаемый по табл.5,8 [1] в зависимости от относительной глубины x, равной 
– при определении 
; при 
h=l/b= 1.8/1.5=1.2
z – расстояние от подошвы фундамента до точки в которой определяется напряжение;
P = (406.1+332)/2=369.05кН/м2- среднее давление под подошвой фундамента
=2*0.35/1.5=0.47; a= 0.9410.
=2*0.95/1.5=1.27; a= 0.617
=2*1.55/1.5=2.07; a= 0.360
=2*2.15/1.5=2.87; a= 0.223
=2*2.45/1.5=3.27; a= 0.179
=2*3.05/1.5=4.07; a= 0.123
=2*3.65/1.5=4.87; a= 0.089
=2*4.15/1.5=5.53; a= 0.070
=2*4.75/1.5=6.33; a= 0.055
szp1=Р0*a= 369.05*0.941=347.28кН/м2
szp2=Р0*a= 369.05*0.617=227.7кН/м2
szp3=Р0*a= 369.05*0.36=132.86кН/м2
szp4=Р0*a= 369.05*0.223=82.3кН/м2
szp5=Р0*a= 369.05*0.179=66.06кН/м2
szp6=Р0*a= 369.05*0.123=45.39кН/м2
szp7=Р0*a= 369.05*0.089=32.85кН/м2
szp8=Р0*a= 369.05*0.07=25.83кН/м2
szp9=Р0*a= 369.05*0.055=20.19кН/м2
5) Вычисляем напряжения на границах элементарных слоев и строим эпюру дополнительных вертикальных напряжений собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта.
; (5.18)
где 
-коэффициент, принимаемый по таблице 5.15[1], в зависимости от относительной глубины ξ, равной 2 z/b и соотношения сторон котлована
=50.1/20.4=2.46
b=18+1.8+0.3+0.3=20.4 м-ширина котлована
l=48+1.5+0.3+0.3=50.1 м- длина котлована
10.45·4.15–36.5=6.87кН/м2 - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на отметке подошвы фундамента, кПа
=(2·0.35)/(20.4)=0.03, a=0.997
=(2·0.95)/(20.4)=0.09, a=0.991
=(2·1.55)/(20.4)=0.15, a=0.985
=(2·2.15)/(20.4)=0.21, a=0.979
(2·2.45)/(20.4)=0.24, a=0.976
=(2·3.05)/(20.4)=0.3, a= 0.971
=(2·3.65)/(20.4)=0.36, a= 1.003
=(2·4.15)/(20.4)=0.41, a=0.958
=(2·4.75)/(20.4)=0.47, a=0.935
10.45·4.15–36.5=6.87кН/м2
szy,1=0.997·6.87=6.85кН/м2
szy,2= 0.991·6.87=6.81кН/м2
szy,3=0.985·6.87=6.77кН/м2
szy,4=0.979·6.87=6.73кН/м2
szy,5=0.976·6.87=6.71кН/м2
szy,6=0.971·6.87=6.67кН/м2
szy,7=1.0033·6.87=6.89кН/м2
szy,8=0.958·6.87=6.58кН/м2
szy,9=0.0547·6.87=0.38кН/м2
6) Определяем нижнюю границу сжимаемой толщи:
Так как E 
МПа, то Hcпри 
.
Определяем осадку основания в пределах сжимаемой толщи.
S1=(0.8·(((369.05+347.28)/2–(6.87+6.85)/2)·0.35)/(11.12·1000))·100=0.88 см
S2=(0.8·(((347.28+227.7)/2–(6.85+6.81)/2)·0.6)/(15.6·1000))·100=0.86 см
S3=(0.8·(((227.7+132.86)/2–(6.81+6.77)/2)·0.6)/(15.6·1000))·100=0.53
S4=(0.8·(((132.86+82.3)/2–(6.77+6.73)/2)·0.6)/(15.6·1000))·100=0.31
S5=(0.8·(((82.3+66.06)/2–(6.73+6.71)/2)·0.3)/(15.6·1000))·100=0.1
S6=(0.8·(((66.06+45.39)/2–(6.71+6.67)/2)·0.6)/(15.6·1000))·100=0.15
S7=(0.8·(((45.39+32.85)/2–(6.67+6.89)/2)·0.6)/(15.6·1000))·100=0.1
S8=(0.8·(((32.85+25.83)/2–(6.89+6.58)/2)·0.5)/(20.54·1000))·100=0.04
S9=(0.8·(((25.83+20.19)/2–(6.58+6.42)/2)·0.6)/(20.54·1000))·100=0.04
S=(0.8846+0.8636+0.5338+0.3102+0.1038+0.1509+0.0995+0.044)=2.99 см <=10 прил.Д.1
Где 10см-предельная деформация основания для производственных и гражданских одноэтажных и многоэтажных зданий с полным каркасом (железобетонным)
(СП 22.13330.2011табл Д1 прил. Д)
Расчет крена.
Согласно таблице Д.1 СП 22.13330.2011 для Производственных и гражданские одноэтажных и многоэтажных зданий с полным каркасом железобетонным расчет крена не требуется.