МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ
ФГБОУ ВПО
«ДАГЕСТАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра СК и ГТС
Курсовая работа
по дисциплине:
«Железобетонные и каменные
Конструкции»
на тему:
«Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций многоэтажных зданий».
Выполнил: Ст-та 3 курса, ПГС
гр.С-533
Гаджиев Г. М.
Руководитель: Муселемов Х.М
Махачкала 2017 г
Содержание
Задание для проектирования …….. …………………………… … 4
1. Расчет ребристой плиты ……………………………………… … 5
2. Расчет неразрезного ригеля …………………………………… 17
3. Расчет сборной железобетонной колонны и
центрально-нагруженного фундамента под колонну ……….. 24
4. Расчет монолитного варианта перекрытия …………………… 31
5. Расчет кирпичного столба с сетчатым армированием …… 38
Список использованной литературы ……………………… … … 42
Задание для проектирования
Г К В Ш России
Дагестанский государственный технический университет
K A Ф E Д P A СК и ГТС
ЗAДAHИE N 343 HA KУPCOBOЙ ПPOEKT КП1, ИCПOЛHИTEЛЬ – CTУДEHT ФAKУЛЬTETA АCФ 3 KУPCA С-533 ГPУППЫ
Омаров А.М
I. C O Д E P Ж A H И E P A Б O T Ы
1. Требуется разработать проект железобетонных и каменных конструкций многоэтажного здания с жесткой конструктивной схемой. Железобетонные перекрытия разрабатываются в двух вариантах: (A)-сборном и (Б)-монолитном.
2. Требуется выполнить расчеты: в варианте (A)-предварительно напряженной плиты, многопролетного ригеля со стыком, колонны и фундамента; в варианте (Б)-монолитной плиты и второстепенной балки.
3. Выполнить рабочие чертежи проектируемых железобетонных конструкций и детали узлов сопряжений……… сборных элементов.
II. Д A H H ЫE Д Л Я B ЫП O Л H E H И Я П P O E K T A
1. Шаг колонн в продольном направлении, м……………………… …… … 5.60
2. Шаг колонн в поперечном направлении, м……………………… …… … 8.40
3. Число пролетов в продольном направлении…………………… ……… … 7
4. Число пролетов в поперечном направлении……………………… …… … 3
5. Высота этажа,м …………………………………………………… ……… 4.20
6. Количество этажей…………………………………………… ………… … … 6
7. Временная нормат. нагрузка на перекрытие, кН/м2……………… … … 4.0
8. Постоянная нормат.нагрузка от массы пола,кH/м2………………… …0.9
9. Kласс бетона монол. конструкций и фундамента …………………… B20 10. Kласс бетона для сборных конструкций ………………………………… B30
11. Kласс бетона предв. напряж. плиты……………………………………… B35
12. Kласс арм-ры монол. констр. и фундамента………………………… A400
13. Kласс арм-ры сборных ненапр. конструкций…………………………… A400
14. Kласс предв. напрягаемой арматуры………………………………………ВР
15. Cпособ натяжения арматуры на упоры ……………………………ЭЛ.TEPM.
16. Условия твердения бетона……………………………………………ЕСТЕСТ.
17. Tип плиты перекрытия…………………………………………………..<PEБP.>
18. Глубина заложения фундамента,м………………………………………… 1.70
19. Расчетное сопротивление грунта, MПа…………………………………...0.28
20. Pайон строительства…………………………………………………… Иркутск
21. Bлажность окружающей среды,…………………………………………… 55 %
22. Kласс ответственности здания……………………………………………… I
23. Tип конструкции кровли………………………………………………………… 2
Руководитель проектирования Муселемов Х.М
Дата выдачи задания-
Защита проекта 15.12.17Г.
1. Расчет ребристо йплиты.
Исходные данные:
шаг колонн в продольном направлении, м....................... 5,60
врем. нормат. нагр. на перекрытие, кН/м2..................... 4,0
пост. нормат. нагр. от массы пола, кН/м2.................... 0,9
класс бетона пред нар. конструкций............................... В35
класс предв. напрягаемой арматуры............................... Вр
способ натяжения арматуры на упоры.......................... Механич.
условия твердения бетона............................................... Естеств.
тип плиты перекрытия................................................... "Ребр."
влажность окружающей среды...................................... 55%
класс ответственности здания........................................ I
Решение. По результатам компоновки конструктивной схемы перекрытия принята номинальная ширина плиты 2000 мм. Расчетный пролет плиты при опирании на ригель поверху l0=l-b/2 =5600-250/2=5475 мм=5,475 м.
Подсчет нагрузок на 1 м2 плиты перекрытия приведен в табл.
Таблица 2. Нагрузки на 1 м2 плиты.
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, кН/м2 | Коэффициент надежности по нагрузке | Расчетная нагрузка, кН/м2 |
Постоянная: | |||
от массы плиты (d=0,105 м, r=25,0 кН/м3) | 0,105×25=2,63 | 1,1 | 2,89 |
от массы пола | 0,9 | 1,2 | 1.08 |
Итого | 3,53 | - | 3,97 |
Временная | 4,0 | 1,2 | 4,8 |
В том числе: | - | - | - |
Длительная | 2,5 | 1,2 | 3 |
кратковременная | 1,5 | 1,2 | 1,8 |
Полная нагрузка | 7.53 | - | 8,77 |
В том числе: постоянная, длительная | 6,03 | - | - |
Расчетные нагрузки на 1 м длины при ширине плиты 1,4м с учетом коэффициента надежности по назначению здания gn=1 (класс ответственности здания — I):
- для расчетов по первой группе предельных состояний
= 8,77×2×1= 17,54 кН/м;
- для расчетов по второй группе предельных состояний
полная = 7,53*2*1=15,06 кН/м;
длит-ая = 6,03*2*1=12,06 кН/м;
Расчетные усилия:
-для расчетов по первой группе предельных состояний
=17,54×5,4752/8=65,72кН.м,
=17,54×5,475/2=48,015 кН;
-для расчетов по второй группе предельных состояний
=15,06×5,4752/8=40,29 кН.м,
=12,06×5,475/2=45,188 кН;
Нормативные и расчетные характеристики тяжелого бетона класса В35, тепловой обработки:Rb=19,5МПа; Rbt=1,30 МПа; Eb=34500 МПа; Rbn=25,5МПа;
Rbt,n= Rbt,ser =1,95 МПа;
Нормативные и расчетные характеристики напрягаемой арматуры класса Вр1200: Rsn=Rs,ser=1200 МПа; Rs=1050 МПа; Es =200000 МПа.
Назначаем величину предварительного напряжения арматуры ssp=850 МПа.
ssp=450МПа<0,8Rs,ser=0,8*1200=960МПа и не менее 0,3Rs,ser=0,3*1200=360 МПа,
следовательно, условие выполняется.
Геометрические размеры сечения плиты.
Рис. 2.3. Поперечные сечения ребристой плиты: а – основные размеры;
б – к расчету по прочности; в – к расчету по образованию трещин
Расчет плиты по предельным состояниям первой группы. Выполняем расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси, М=65,72кН.м, Сечение таврового профиля с полкой в сжатой зоне. Согласно п. 8.1.11 [5] при hf'/h=50/350=0,142>0,1 расчетная ширина полки bf'=1960 мм. h0=h’-а=350-30=320 мм.
Проверяем условие:
19,5×1960×50×(320-0,5×50)=341×106Н=341кН×м>65,72кН×м
т. е. граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b = b'f = 1960 мм согласно п. 3.14[9].
Определим значение αm по формуле (3.9) [9]:
am=М/(Rbbh2)=65,72 ×106/(19/5×1960×3202)=0,01679
По таблице IV.2. приложения IV для класса арматуры Вр1200
ssp /Rs=0,8 находим xR=0,42
Вычислим требуемую площадь сечения арматуры, для этого определим
=0,0169;
Вычисляем требуемую площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры
Принимаем 4Ǿ8Вр1200 (Аsр=201 мм2)
Расчет полки плиты на местный изгиб. Расчетный пролет, согласно рис.2.1.а.
=1.78м
Нагрузка на 1 м2 полки толщиной 50 мм будет равна:
- толщина полки (м);
- плотность бетона кН/м3 ;
-коэффициент надежности по нагрузке;
-постоянная нормативная нагрузка от массы пола кН/м2;
-временная нормативная нагрузка кН/м2;
-коэффициент надежности по назначению здания;
Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяем с учетом частичной заделки в ребрах по формуле
Рабочая высота расчетного сечения прямоугольного профиля
Арматура Æ4B500 ( мПа, ). При
αm = М/(Rbbh0)=2.089/(19.5·1000*282)= 0,136< αR=0,372,
Требуемая площадь продольной рабочей арматуры сетки на ширине 1м будет равна:
Принимаем сетку с поперечной арматурой Æ4B500 с шагом S=200мм
(As=201 мм2 4Æ8B500)
Проверка прочности ребристой плиты по сечениям, наклонным к продольной оси. Согласно требованиям п. 5.12 [9] будем армировать каждое ребро плиты плоским каркасом с поперечными стержнями из арматуры класса B500 Æ4мм
(Аsw=2Ч13,7=27,5мм2, Rsw=300МПа, Es=200000МПа) с шагом sw = 150 мм< < h 0/2=320/2=160 мм.
Усилие обжатия от растянутой продольной арматуры
Р=sspAsp=0,7Ч850Ч201=119595Н. (к-т 0,7 учитывает, что потери предварительного напряжения slos »0,3sSP)
Поперечная сила на опоре Qmax=48,015кН, фактическая равномерно распределенная нагрузка q1=q=17,54кН/м, геометрические размеры расчетного сечения даны на рис.1.11,б.
Прочность бетонной полосы проверям по следующей формуле:
т.е прочность бетонной полосы обеспеченна.
По формуле определим усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента:
Н/мм.
По формуле определяем коэффициент φn.
Для этого, принимая мм2 вычислим:
,
Тогда,
Проверим условие:
0,25·φn·Rbt·b= 0,25·1,218·1,3·140 = 55.419 Н/мм < qsw = 58.15 Н/мм,
т.е. условие выполняется, и Mb будем вычислять по формуле:
Н·мм.
Находим
Определяем длину проекции С невыгоднейшего наклонного сечения и
проекцию наклонной трещины С0.
Так как
То , но поэтому поинимаем .
Поскольку
принимаем
Тогда кН< кН, поэтому принимаем кН
Проверяем условие(3.50) [9], принимая Q в конце наклонного сечения, т.е.
кН
кН> кН
т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.
Определим sw,max по формуле:
Расчет плиты по предельным состояниям второй группы. Согласно
требования м п. 8.2.6 [5], в ребристой плите, армированной напрягаемой арматурой класса А600 Æ12 мм, допускается предельная ширина продолжительного раскрытия трещин
acrc,ult = 0,2 мм и непродолжительного – acrc,ult = 0,3 мм.
Для расчетного пролета 5,475 м относительное значение предельного прогиба из эстетико-психологических требований равно:
1/150–(1/150–1/200)·(5,4475–3)/(6–3) = 0,00529, и следовательно, величина пре-
дельного прогиба составляет fult = 0,00529·5475 = 28,96мм.
Геометрические характеристики приведенного сечения плиты, рассчитан-
ные ЭВМ, имеют следующие значения:
-площадь бетонного сечения A = 0,1400·106 мм2;
-площадь приведенного сечения Ared= 0,1412·106 мм2;
-статический момент приведенного сечения Sred = 0,3821·108 мм3;
-расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения
у = 270,7 мм;
-момент инерции приведенного сечения Ired = 0,1293 ·1010 мм4;
-момент сопротивления приведенного сечения Wred=0,4777·107 мм3;
-расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой
точки r = 33,8 мм;
Назначаем передаточную прочность бетона Rbp = 20 МПа, удовлетво-
ряющую требованиям п. 6.1.6 [5].
Определим потери предварительных напряжений.
Потери от релаксации напряжений в арматуре согласно п.9.1.3 [5] равны:
МПа
Потери от температурного перепада при естественном твердении бетона отсутствуют т.е. Δσsp2 = 0.
Потери от деформации стальной формы отсутсвуют,поскаольку усилие передается на упоры стенда т.е Δσsp3 = 0
Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств определяем по формуле (9.7)[5]:
где l=2(принято при отсутсвии данных)а l=6600-расстояние между наружными гранями упоровна 1000мм больше ном длины плиты.
Полные значения первых потерь предварительного напряжения арматуры
находим по формуле:
МПа
Тогда усилие обжатия с учетом первых потерь будет равно:
Кн
В связи с отсутствием в верхней зоне напрягаемой арматуры эксцентриси-
тет усилия обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения будет равен e0p1 = y – ap=270,7 – 30 = 240,7 мм.
Проверим максимальное сжимающее напряжение в бетоне σbp от действия
усилия P(1), вычисляя σbp по формуле при ys= y =270,7 мм и принимая изгибающий момент от собственного веса плиты равным нулю:
т.е. требование выполняется.
Определим вторые потери напряжений.Потери от усадки бетона равны Δσsp5 =εb,sh Es= 0,0002·200000 = 40МПа, где εb,sh =0,0002 –деформация усадки бетона классов В35 и ниже.
Для нахождения потерь от ползучести бетона вычислим напряжение в бе-
тоне σbp в середине пролета балки от действия силы P(1) и изгибающего момента
Mw от массы плиты.
Нагрузка от собственной массы плиты равна:
кН/м
Тогда:
Напряжение σbp на уровне напрягаемой арматуры (т.е. при ysp=e0p1=240.7), будет
равно:
Напряжения σ'bp на уровне крайнего сжатого волокна при эксплуатации со-
ответственно будут равны:
Потери от ползучести бетона определяем по формуле (9.9)[5], принимая
значениия и Eb по классу бетона равному Rbp = 20 МПа, поскольку переда-
точная прочность бетона Rbp меньше 70% класса бетона В30. Для бетона класса
В20 по таблицам I. 3 и I.4 приложения I находим Eb=34500 МПа,
(при влажности 55%).
Тогда потери от ползучести соответственно будут равны:
-на уровне растянутой напрягаемой арматуры:
где =Esp / Eb =200000/34500= 5,797, а =Asp/A=201/140000=0,00143
- на уровне крайнего сжатого волокна составит:
=0.8*2.1*5.797*0.24=2.33
Следовательно, полные значения первых и вторых потерь предваритель-
ного напряжения арматуры составляют:
С учетом всех потерь напряжения в напрягаемой арматуре будут равны:
Усилие обжатия с учетом всех потерь определяем по формуле:
Эксцентриситет усилия обжатия P относительно центра тяжести приведенного сечения будет равен e0p = e0p1 = 240,7 мм.
Выполним проверку образования трещин в плите для выяснения необхо-
димости расчета по ширине раскрытия трещин и выявления случая расчета по
деформациям.
Определяем момент образования трещин по формуле
Поскольку Mtot =56,43 кН м > Mcrc=45,75кН м, то трещины в нижней зоне образуются, требуется расчет ширины раскрытию трещин. где acrc 2 – ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия всех нагрузок при 1= 1,0 (т.е. при M = Mtot); acrc 3 – ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок при 1= 1,0 (т.е. при M = Ml);
По формуле (4.12) [9] определим приращение напряжения напрягаемой арматуры от действия всех нагрузок σs= σstot , т.е. принимаем M = Mtot = 62,73 кНм. Соответственно получим: