II. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ТРЕБУЕМОГО ВОЗДУХООБМЕНА.




 

 

Расчёт выделения вредных веществ и влаги.

 

Влаговыделения.

Количество влаги, выделяемой работающими:

W = , где

n - число людей в помещении;

w - влаговыделения от одного человека.

Согласно исходным данным (работа физическая лёгкая) из табл. 1 стр. 4 [2] имеем w (20оС) = 104 г/ч Þ

 

W = 10 . 104 = 1040 г/ч.

 

Газовыделения.

Необходимо учесть газовыделения при технологической операции “пайка”, а также выделение СО2 персоналом.

Табл. 5 стр.7 [2] Þ 50 г/ч . 10 = 500 г/ч.

Табл. 4.6 стр.151 [3]:

  Наименование технол. операции   Марка припоя Выделяю-щееся вредное вещество   Единица измерения   Коли- чество
Пайка единичных мелких изделий электропаяльни- ками ручного ти- па, мощностью 20 - 60 Вт.     ПОС-30   свинец     г/с на 1 пост     7,5 . 10-6  

Þ 7,5 . 10-6. 3600 . 10 = 0,27 г/ч.

 

 

Расчёт выделений тепла.

 

Тепловыделения от людей.

В расчётах используется явное тепло, т.е. тепло, воздейст- вующее на изменение темпетатуры воздуха в помещении. Счита- ется, что женщина выделяет 85 % тепловыделений взрослого мужчины.

Табл. 1 стр.4 [2] Þ 93,2 Вт (20оС) . 10 = 932 Вт.

 

Тепловыделения от солнечной радиации.

 

Для остеклённых поверхностей:

Qост. = F ост.. q ост.. А ост., Вт,

где F ост. - площадь поверхности остекления, м2;

q ост. - тепловыделения от солнечной радиации, Вт/м2, через 1м2 поверхности остекления (с учётом ориентации по сторонам света);

А ост. - коэффициент учёта характера остекления.

 

Табл. 6 стр.8 [2]: окна с двойным остеклением с метал- лическими переплётами, ориентация остекления на восток при географической широте 55о Þ q ост. = 200 Вт/м.

Табл. 8 стр.9 [2]: двойное остекление в одной раме Þ A ост. = 1,15.

Qост. = 12 . 200 . 1,15 = 2760 Вт.

 

Тепловыделения от источников искусственного освещения.

Qосв. = N осв.. h, Вт, где

N осв. - мощность источников освещения, Вт;

h - коэффициент теплопотерь (0,9 - для ламп накали-вания, 0,55 - для люминесцентных ламп).

Qосв. = 600 . 0,55 + 1000 . 0,9 = 1230 Вт.

 

Тепловыделения от оборудования.

 

Электропаяльники ручного типа мощностью 40 Вт Þ

Qоб. = 10 . 40 = 400 Вт.

 

 

Определение потребного воздухообмена.

 

Необходимый расход воздуха определяется вредными факторами, вызывающими отклонение параметров воздушной среды в рабочей зоне от нормируемых (поступление вредных веществ, влаги, избытков теплоты).

 

 

Потребный воздухообмен при поступлении вредных веществ в воздух рабочей зоны.

Количество воздуха, необходимое для разбавления концент-

раций вредных веществ до допустимых:

G = , м3/ч, где

В - количество вредных веществ, выделяемых в помещение

за 1 час, г/ч;

q1, q2 - концентрации вредных веществ в приточном и удаляе-

мом воздухе, г/м3, q2 принимается равной ПДК для

рассматриваемого вещества (свинец и его неорганичес-

кие соединения - 0,1.10-4 г/м3, класс опасности - I).

G = = 27000 м3/ч;

Gобщ. = G . 10 = 270000 м3/ч.

 

 

Выбор и конфигурация систем вентиляции.

 

Выбор систем вентиляции.

 

Поскольку полученное значение количества воздуха потре- бует огромных затрат электроэнергии и материальных средств, целесообразно применить систему местных отсосов, что значительно снизит воздухообмен.

При удалении вредностей непосредственно у места их выделения достигается наибольший эффект действия вентиляции, т.к. при этом не происходит загрязнения больших объёмов воздуха и можно удалить малыми объёмами воздуха выделяемые вредности. При наличии местных отсосов объём приточного воздуха принимается равным объёму вытяжки (минус 5% для исключения возможности перетекания загрязнённого воздуха в соседние помещения).

Таким образом, т. к. в помещении выделяются вредные вещества I класса опасности, то расчёт воздухообмена проводят по ним. Поэтому в качестке приточной системы будем испо- льзовать общеобменную вентиляцию, а в качестве вытяжной - местную.

Определение конфигурации вентиляционной сети.

       
   
 


1 0,8 0,5

                       
   
 
   
     
     
 
 
 

 


0,5

           
   
 
   
 
 


 
 

 

 


1 1,5

           
   
 
   
 
 

 

 


                   
     
 
   
 
   
   
 
 
     
 
 
   
   
 
     
 
 

 


Расчёт местной вентиляции (вытыжной).

 

Воздухообмен при поступлении вредных веществ в воздух рабочей зоны.

Угол несоосности j между осями факела вредностей и отсоса принят величиной 20о из конструктивных соображений. Расход воздуха для отсоса, удаляющего теплоту и газы, пропорционален характерному расходу воздуха в конвективном потоке, поднимающемся над источником:

Lотс. = L0 . КП . КВ . КТ, где

L0 - характерный расход, м3/ч;

КП - безразмерный множитель, учитывающий влияние гео-

метрических и режимных параметров, характеризую-

щих систему “источник - отсос”;

КВ - коэффициент, учитывающий скорость движения возду-

ха в помещении;

КТ - коэффициент, учитывающий токсичность вредных вы-

бросов.

 

L0 = , где

Q - конвективная теплоотдача источника (40 Вт);

s - параметр, имеющий размерность длины, м;

d - эквивалентный диаметр источника (0,003 м).

 

s = , где

х0 - расстояние в плане от центра источника до центра

отсоса (0,2 м);

у0 - расстояние по высоте от центра источника до центра

отсоса (0,4 м);

s = = 0,52 м.

 

L0 = = 360 м3/ч.

 

КП = (0,15 + 0,043j).[1 - 0,25.(1 - 0,32.j).Д2], где

j - в радианах: 200 = 0,35 рад;

Д = , где

Дэкв. - эквивалентный диаметр отсоса (0,15 м).

Д = = 1,2.

КП = (0,15 + 0,043.0,35).[1 - 0,25.(1 - 0,32.0,35).1,22] = 0,11.

 

КВ = , где

vB - подвижность воздуха в помещении (табл. 5 стр. 73

СН 245-71 Þ 0,2 м/с).

КВ = = 1,03. Коэффициент КТ определяется в зависимости от параметра С:

С = , где

М - расход вредного вещества (7,5 . 10-3 мг/с);

Lотс.1 - расход воздуха отсосом при КТ = 1;

ПДК - предельно-допустимая концентрация вредного вещес-

тва в воздухе рабочей зоны (0,01 мг/м3);

qпр. - концентрация вредного вещества в приточном возду-

хе, мг/м3.

 

Lотс.1 = L0 . КП . КВ = 360 . 0,11 . 1,03 = 40,8 м3/ч.

 

С= =66,2 Þ по рис. 8.2 стр. 171 [4] Þ КТ = 1,5.

 

Lотс. = 40,8 . 1,5 = 61,2 » 65 м3/ч.

Lсист. = 65 . 10 = 650 м3/ч.

 

Аэродинамический расчёт вентиляционной сети.

 

Расчёт проводим согласно методике, изложенной в Главе 22[5].

Из экономичеиких соображений задаёмся скоростями дви- жения воздуха на различных участках вентиляционной сети известной длины l, м (см. схему). По табл. 22.15 стр. 207 [5] определяем следующие параметры участков сети:

R - потери давления на трение на участке сети, Па/м; Z - потери давления на местные сопротивления на участке, Па;

Z = Рдин. . åx, где

åx - сумма коэффициентов местных сопротивлений на уч-ке, Па;

Рдин. - динамическое давление воздуха, Па.

Общие потери давления в сети воздуховодов для стандарт- ного воздуха (t = 20 оС и r = 1,2 кг/м3 ):

РС = å(R.l+Z) = åРCi, Па.

 

Результаты заносим в таблицу:

  N   G, м3   V, м/с   l, м   d, мм   Рдин., Па   R, Па/м   R.l, Па   åx Z,Па   РCi, Па
    3,5     7,3 2,4 7,2 0,6 4,38 11,58
    4,5 2,2   12,1 2,92 6,42 0,15 1,82 8,24
    5,5 2,2   18,2 3,14 6,91   18,2 25,11
    6,5 2,2   26,4 3,66 8,05   26,4 34,45
    6,5 2,2   26,4 3,13 6,89   26,4 33,29
    6,5 6,2   26,4 2,73 16,93 2,9 76,56 93,49

 

По данным таблицы подсчитываем суммарные потери давления по расчётному направлению вентиляционной сети:

РС = 206,16 Па.

 

Требуемое давление вентилятора с учётом запаса на непредвиденное сопротивление в сети в размере 10 %:

Pтр = 1,1 . PС = 1,1 . 206,16 = 226,78 Па.

В вентиляционных установках применяют вентиляторы низкого давления (до 1 кПа) и среднего давления (от 1 до 3 кПа). В сетях с малым сопротивлением (до 500 Па) применяют осевые вентиляторы. Вентиляторы подбирают по аэродинамическим харак- теристикам, т.е. в зависимости между полным давлением (Pтр, Па), создаваемым вентилятором, и производительностью (Gтр, м3/ч).С учётом возможных дополнительных потерь или подсоса воздуха в воздуховодах потребная производительность вентилятора увеличива- ется на 10 %:

Lтр.= 1,1 . Lсист.= 1,1 . 650 = 715 м3/ч.

По справочным данным (рис. 1.2 стр. 248 [5]) определяем, что необходимый комплект - Е.2,5.110-1а: вентилятор В.Ц4-75-2,5 с колесом Д=1,1Дном. и электродвигателем 4АА50В4, N=0,09 кВт, n=1370 об/мин, КПД вентилятора = 0,76.

 

Расчёт общеобменной вентиляции (приточной).

 

 

Т.к приточная вентиляция проектируется по принципу компенсации вытяжки (по воздухообмену), то для обеспечения скорости в сети 6,5 м/с целесообразно применить воздуховод сечением 200´200, для обеспечения необходимого притока использовать 10 решёток двойной регулировки РР 200´200.

Комплект “вентилятор - электродвигатель” можно использо- вать тот же, что и в вытяжной сети, т.к. сопротивление (возду- хозаборная решётка, воздушный фильтр, калорифер и решётки в помещении) будет того же порядка, что и в вытяжной сети.

 

Вывод.

 

В результате выполнения данной части дипломного проекта были спроектированы система освещения и вентиляции.

При проектировании освещения была выбрана система общего освещения с люминесцентными лампами и местного - с лампами накаливания. В процессе расчета была оценена необходимая освещенность на рабочих местах и выбрана система освещения светильниками ЛСПО-2 с люминесцентными лампами ЛХБ-30, расположенными в два ряда над рабочими местами, система мест- ного освещения - МОД-36-100.

При проектировании системы вентиляции выбрана приточная общеобменная и вытяжная местная системы с верхним расположением воздуховодов и центробежными вентиляторами. В процессе расчета были определены вредные выделения в воздух рабочей зоны, оценены наиболее опасные из них и рассчитан воздухообмен, потребный для удаления вредностей и избытков тепла. На основе этого были получены параметры воздуховодов, определены двигатели и вентиляторы.


Литература.

 

1. Самгин Э.Б., Освещение рабочих мест. Текст лекций. Москва, МИРЭА, 1989г.

 

2. Розанов В.С., Рязанов А.В. Обеспечение оптимальных параметров воздушной среды в рабочей зоне. Учебное пособие. Москва, МИРЭА, 1989 г.

 

3. Методика определения валовых выбросов вредных веществ в атмосферу основным технологическим оборудованием предприятий автомобильного и сельскохозяйственного профиля. Москва, 1991 г.

 

4. Под ред. к.т.н. Павлова Н.Н. и инж. Шиллера Ю.И., Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-техничес- кие устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование во-здуха. Книга 1. Москва, Стройиздат, 1992 г.

 

5. Под ред. к.т.н. Павлова Н.Н. и инж. Шиллера Ю.И., Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-техничес- кие устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование во-здуха. Книга 2. Москва, Стройиздат, 1992 г.

 

 



Поделиться:




Поиск по сайту

©2015-2024 poisk-ru.ru
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование.
Дата создания страницы: 2020-04-01 Нарушение авторских прав и Нарушение персональных данных


Поиск по сайту: