| Значения коэффициентов для трехпролетных балок | 
| Значения коэффициентов для двухпролетных балок | 
|
ПРИЛОЖЕНИЕ 6.3.
Пример №1. Построение огибающих эпюр моментов и поперечных сил во второстепенной балке монолитного перекрытия
Исходные данные:
- расчетная постоянная нагрузка на второстепенную балкуперекрытия составляет:
g = 7,77 кН/м;
- расчетная временная (полезная) нагрузка на второстепенную балкуперекрытия составляет:
р = 19,24 кН/м;
- расчетная полная нагрузка на второстепенную балку составляет:
q = g + р = 7.77 + 19.83 = 27.01 кН/м;
- расчетные пролеты второстепенной балки составляют:
l o1 = 5,725м, l o2 = 5,7м.
- соотношение временной и постоянной нагрузок составляет:
р / g = 19.83 / 7.77 = 2,48.
Для определения цифровых коэффициентов из таблиц Приложения 1 указанное выше соотношение принято равным 2.5 ввиду незначительной разницы между этими двумя величинами.
Примечание. В курсовом проекте следует применять интерполирование между значениями коэффициентов двух смежных строк, соответствующих ближайшим значениям вычисленного соотношения.
|
| Рис. 6.3.1. Конструкция, расчетная схема и сечение второстепенной балки (к примеру №1). |
Расчет значений огибающей эпюры моментов выполним с использованием Приложения 1 в табличной форме (см. табл. 6.3.1).
Расчет значений огибающей эпюры поперечных сил выполним по формулам:
QA = 0.4 × q×lo1 = 0,4 × 27,01 × 5,725 = 61,9 кН;
QBлев = 0.6× q×lo2 = 0,6 × 27,01 × 5,725 = 92,9 кН;
QBправ = QС = 0,5 × q × lo2 = 0,5× 27,01 × 5,725 = 77 кН.
Таблица 6.3.1.
Расчет значений ординат огибающей эпюры моментов в сечениях второстепенной балки:
| Номер | Расстояние от левой опоры до сечения | Значения коэффициентов | Расчетные моменты, кН×м | |||||
| пролета | сечения | +b | -b | Мmax | Mmin | |||
| 2¢ 5 | 0.2 l01 0.4 l01 0.425 l01 0.6 l01 0.8 l01 1.0 l01 | 0.065 0.090 0.091 0.075 0.020 - | - - - - - 0.0715 | 57.6 79.8 80.7 66.5 17.7 - | - - - - - - 63.4 | |||
| 7 ¢ | 0.2 l02 0.4 l02 0.5 l02 0.6 l02 0.8 l02 1.0 l02 | 0.018 0.058 0.0625 0.058 0.018 - | 0.033 0.012 0.008 0.009 0.027 0.0625 | 15.8 50.9 54.9 50.9 15.8 - | - 29.0 - 10.5 - 7.0 - 7.9 -23.7 - 54.9 | |||
| Примечание. Для пролета №1 значение q×l012 = 27.01×5.7252 =886.8 кН×м; для пролета №2 - q×l022 = 27.01×5.732 = 877.6 кН×м. Именно на эти значения следует умножать коэффициенты +b и -b, соответственно, согласно формуле (1) методуказаний, при вычислении моментов Мmax и Mmin. | ||||||||
По результатам расчета построены огибающие эпюры усилий для заданной второстепенной балки (см. рис. 6.3.2).
 |  |
А
 |  |
               |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
 |  |  | |||||||||
| |||||||||||
 | | ||||||||||
 |  |
Б
    |
| Рис. 6.3.2. Огибающая (объемлющая) эпюра моментов (А) и поперечных сил (Б) во второстепенной балке (для примера №1). |
ПРИЛОЖЕНИЕ 6.4.
Пример №2. Построение эпюры материалов во второстепенной балке монолитного перекрытия
Исходные данные:
Для второстепенной балки примера №1 произвести конструирование сечений продольной арматурой с использованием эпюры материалов.
Из расчета нормальных сечений по условию прочности подобрана продольная рабочая арматура в местах действия максимальных расчетных моментов (в данном примере этот расчет не приводится). Результаты расчета продольной арматуры и принятая в сечениях продольная рабочая арматура приведены в табл. 6.4.1.
Таблица 6.4.1.
Армирование сечений второстепенной балки:
| Номер расчетного сечения | Площадь As по расчету см2 | Принятая продольная арматура | |
| Количество и диаметр стержней | Asфакт (см2) | ||
| 2′ 7′ | 6.45 6.33 4.12 5.23 | 2Æ16 A-III + 2Æ14 A-III 2Æ16 A-III + 2Æ14 A-III 3Æ14 A-III 2Æ16 A-III + 1Æ14 A-III | 7.1 7.1 4.02 5.56 |
Вначале следует произвести расчеты Мсеч, і по ф.(5), рекомендованные в разделе 4 методуказаний. Результаты указанных расчетов сведены в табл. 6.4.2.
Таблица 6.4.2.
Результаты определения мест теоретического обрыва и отгиба стержней для заданной второстепенной балки:
| Колич. и диаметр стержней | As, (см2) | x=  ,
где х по ф.(6)
| h = 1- 0.5x | Мсеч, і по ф.(5) | Количество обрываемых (отгибаемых) стержней | Расст. от точек теоретич. обрыва (отгиба) стержня до опоры (вычислено аналитически) (м) | ||||||
| слева | справа | |||||||||||
| Пролет 1 (при b=2.1м) | ||||||||||||
| 2Æ16 A-III + 2Æ14 A-III | 7.1 | 0.043 | 0.979 | 91.3 | - | - | - | |||||
| 2Æ16 A-III | 4.02 | 0.024 | 0.988 | 52.2 | 2Æ14 A-III | 1.04(отгиб) | 1.96(обрыв) | |||||
| Пролет 2 (при b=2.1м) | ||||||||||||
| 3Æ14 A-III | 4.62 | 0.028 | 0.986 | 59.9 | - | - | - | |||||
| 2Æ14 A-III | 3.08 | 0.019 | 0.991 | 40.1 | 1Æ14 A-III | 1.93(обрыв) | 1.93(отгиб) | |||||
| Над опорой В(при b=0.2м) | ||||||||||||
| 2Æ16 A-III + 2Æ14 A-III | 7.1 | 0.45 | 0.775 | 72.3 | - | - | - | |||||
| 2Æ16 A-III | 4.02 | 0.255 | 0.873 | 46.1 | 2Æ14 A-III | 0.57(обрыв) | 0.43(отгиб) | |||||
| 2Æ12 A-III | 2.26 | 0.143 | 0.928 | 27.6 | 2Æ16 A-III | 1.21(обрыв) | 0.88(обрыв) | |||||
| Над опорой С(при b=0.2м) | ||||||||||||
| 2Æ16 A-III + 1Æ14 A-III | 5.56 | 0.352 | 0.824 | 60.2 | - | - | - | |||||
| 2Æ16 A-III | 4.02 | 0.255 | 0.873 | 46.1 | 1Æ14 A-III | 0.32(отгиб) | 0.32(отгиб) | |||||
| 2Æ12 A-III | 2.26 | 0.143 | 0.928 | 27.6 | 2Æ16 A-III | 1.0(обрыв) | 1.0(обрыв) | |||||
После выполнения расчетов выполняются графические построения эпюры материалов в соответствии с рекомендациями разд. 4 методуказаний. Результаты выполнения указанных действий приведены на рис. 6.4.1.
Рис. 6.4.1. Эпюра материалов для второстепенной балки, армированной отдельными стержнями (к примеру №2)
ЛИТЕРАТУРА
1. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции.- Введ. 01.01.1985.
2. Железобетонные конструкции. Общий курс / Под ред. В.Н. Байкова.- М.: 1991.
3. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие / Под ред. А.Б. Голышева. – 2-е изд., Киев, Будівельник, 1990.
4. Железобетонные конструкции (расчет и конструирование) / Под ред. А.С. Ривкина. - Киев, 1972.
5. Методические указания к выполнению курсового проекта №1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции» (для студентов специальности 7.094101 – ПГС).- Макеевка, 2006.