V(H2O)=0,01*(H2S+ H2+Sn/2*CmHn+0,12*a)+0,0161*Vo=
=0,01*(0,05+2*98,325+3*0,15+4*0,001)+0,0161*9,387=2,12 м3/м3;
Действительный объём водяных паров:
V(H2O)= Vо(H2O)+0,0161*(aух-1)*Vo=
=2.12+0.0161*(1,2-1)*9,387=2,16 м3/м3;
Объём дымовых газов за котлом
Vг=V(RO2)+V(N2)+V(H2O)+(aух-1)*Vo=
=0,99+7,426+2,16+0,288*9,387=13,28 м3/м3;
Выбор дымососов.
Согласно “нормам технологического проектирования”, дымососы выбирается с запасом против расчетных величин – 10% по производительности и 15% по пару.
Для котла ТГМП-204 дымососы являются установки, обеспечивающими работу с уравновешенной тягой и нагрузкой Dном.
Расчетная производительность дымососов на 100% нагрузки котла:
Qдр =β1В100 (Vг+Δαд -Vо)(tг+273)/273 м3/ч,
Qдр =1,1·212,7·103·(13,28+0,2·9,387)·(128+273)/273 = 5209,14·103 м3/ч.
где β1 – коэффициент запаса по производительности β1 =1,1
В100 - расход топлива на 1 котел при 100% нагрузке.
В100 = 212,7 ·103 нм3/ч;
Vг = 13,28 нм3/м3 – объем дымовых газов за котлом
Δαд = 0,2 – присосы воздуха от котла до дымососа,
Vо=9,387 нм3/м3 – теоретическое количество воздуха,
tг =128 оС – температура ух. газов перед дымососом.
Необходимый напор дымососов:
hд=1,15·(550,2 - 91,4) = 527,6 мм.вод.ст
По нормам проектирования на один котел производительностью больше 500 т/ч устанавливается 2 дымососа, каждый производительностью 50% от расчетной.
Для работы принимается дымосос типа ДОД-43-500гм.
Техническая характеристика:
- диаметр рабочего колеса 4300 мм;
- номинальная частота вращения 500 об/мин;
- производительность 1569·103 м3/ч;
- тип электродвигателя АО2-20-83-12-91;
- мощность привода 5000кВт;
- напряжение сети 6кВ.
Регулирование осуществляется осевым направляющим аппаратом.
Выбор вентиляторов и дымососов рециркуляции.
Выбор производится с учетом запаса производительности – 10% и по напору –15% от расчетных.
Расчетная производительность:
Qвр =β2Вр (αт+Δαвп)·Vо·(tхв+273)/273 м3/ч,
Qвр =1,1·212,7·103·(1,05+0,2)·9,387·(20+273)/273=2946,46·103 м3/ч
где β2=1,1 – коэф- т запаса по производительности
Вр - расход топлива на 1 котел при 100% нагрузке.
Вр =212,7 ·103 нм3/ч;
Δαвп=0,2 – присосы воздуха в РВП:
αт =1,05 коэффициент избытка воздуха в топке
Vо = 9,387 нм3/м3 – теоретическое количество воздуха:
tхв=20 оС – температура холодного воздуха.
Определим объем воздуходувки:
Нв=β2 •ΣНв мм.вод.ст.,где
β2 =1,15 коэффициент запаса по напору.
Нв=1,15·580 = 667 мм.вод.ст
По нормам проектирования на один котел устанавливаются 2 дутьевых вентилятора типа ВДН-36×29.
Техническая характеристика:
- производительность 1569·103 м3/ч;
- скорость вращения 745 об/мин
- тип электродвигателя АРО-18-110-8/10ХЛУ1;
- напряжение сети 6 кВ;
- установленная мощность 4000/2000 кВт.
Газы рециркуляции отбираются из газохода за ВЭ двумя дымососами типа ГД-26×2 и подаются в верхнюю и нижнюю часть топки.
Характеристика дымососа рециркуляции:
- тип машины шиберный;
- производительность 735·103 м3/ч;
- температура рециркулирующих газов 364 оС;
- скорость вращения 995 об/мин;
- угол разворота улитки и кармана 180о;
- тип электродвигателя ДА30-2-17-796;
- полное давление 441,4 мм.вод.ст;
- мощность привода 1250 кВт;
- напряжение сети 6 кВ;
- маслостанция 1 (на 2 ДС).
Баковое хозяйство.
Согласно “нормам технологического проектирования” для блочных ГРЭС с турбинами, имеющими промперегрев, создаются дополнительный запас обессоленной воды в баках без давления, установленных вне главного корпуса, для восполнения станционных потерь в цикле. Емкость баков принимается с учетом работы станции с максимальной нагрузкой в течение 40 минут:
V =Дп·n·τ/60 м3
Дп = 2650 т/ч - номинальная производительность.
n- количество блоков.
τ = 40 мин – расчетное время.
V = 2650·4·40/60 = 7066,7 м3
Устанавливают 2 бака “чистого” конденсата ёмкостью 5000 м3 и один бак для стока загрязненного конденсата, ёмкостью 5000 м3. Для восполнения станционных потерь в цикле устанавливают три насоса постоянной добавки типа Д-320-70 (с 4 резервными насосами).
Система хим.водоподготовки.
Для восполнения потерь питательной воды котлов ГРЭС ХОВ применяется следующая схема:
· Противоточное или ступенчато-противоточное Н-катионирование;
· Одноступенчатое или ступенчато-противоположное анионирование;
· II ступень Н-катионирование, декарбонизация;
· Ступенчато-противоточное или одноступенчатое анионирование сильноосновными анионитами;
· ФСД;
Предусматривается обезжелезование и обессоливание 100% расхода основного конденсата турбин в БОУ.
Расчёт дымовой трубы.
Минимально допустимая высота трубы при которой обеспечивается необходимое рассеивание вредных веществ для получения регламентированных ПДК.
Dтр=1,13*√(V2r*Z/ω), м;
V2r – часовой расход уходящих газов;
V2r= Vr*Bp=13,28*212,7*103=2824,6*103 м3/ч;
Z – число блоков;
ω – скорость уходящих газов (ω=40);
Dтр=1,13*√(2824,7*103*1/(40*3600))=6,0 м;
Выбираем высоту дымовой трубы Hтр=180 м. Проверяем высоту по количеству выбросов. Суммарные выбросы:
М=М(SO2)+M(NO2);
Bp - общий расход топлива на станции. Bp=212,7 т/ч;
Vг=13,28 м3/с – объём дымовых газов за котлом;
Определение суммарного выброса серы:
М(SO2)=Bp*103/3600*Sp/100*μ(SO2)/μsг/с;
μ(SO2)=64; μs=32; Sp=0,001-0,1(Sp=0,01);
М(SO2)=212,7*103/3600*0,01/100*64/32=0,0118*103=11,8;
Смах(SO2)=М(SO2)*А*F*m*n/H2*3√(К/Vг*∆T),
Смах(SO2)=0,0118*103*240*1*0,8*1/1802*3√(1/13,28(130-20))=0,0061 мг/м3;
А – коэффициент зависящий от температурной стратификации атмосферы для неблагоприятных метеорологических условий, определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания вредных веществ в атмосферу. Для Сибири А=240;
М(SO2) – количество вредного вещества на ТЭС, выбрасываемого в атмосферу, ч/с;
F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе. F=1 (для газообразных примесей);
m и n – безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода выбросов из устья, m=0,8 (ω=30-40 м/с) и n=1 (для дымовых труб ТЭС);
Определение суммарного выброса оксидов азота:
M(NO2) – образующихся при сжигании топлива и выбрасываемыми газами из дымовой трубы.
M(NO2)=9,55*10-6*Z*Bp*Qнр=9,55*10-6*0,166*212,7*8431=2,8 ч/с;
Z=28*D/(1000+D)=28*6,0/(1000+6,0)=0,166
Смах(NO2)=М(NO2)*А*F*m*n/H2*3√(К/Vг*∆T),
Смах(NO2)=2,8*240*1*0,8*1/1802*3√(1/13,28*(130-20))=0,002 мг/м3;
ПДК(SO2)=0,05 мг/м3;
ПДК(NO2)=0,085 мг/м3;
Смах(SO2)/ ПДК(SO2)+ Смах(NO2)/ ПДК(NO2) ≤ 1;
0,0061/0,05+0,002/0,085=0,146 ≤ 1
Высота трубы 180 м.